Комплект рабочих валков чистовой клети полосового стана и способ прокатки полос в рабочих валках чистовой клети полосового стана
Изобретение относится к листнопрокатному производству, преимущественно к производству горячекатаных листов и полос, и может быть использовано для регулирования поперечного профиля проката на эксплуатирующихся и вновь строящихся реверсивных и непрерывных полосовых станах, оборудованных системами осевого смещения валков. Целью изобретения является повышение производительности стана путем обеспечения возможности прокатки полос двойной ширины. Комплект рабочих валков чистовой клети полосового стана содержит профилированные валки, установленные с возможностью осевого перемещения, причем при отсутствии взаимного смещения межвалковый зазор одинаков по длине бочки. Образующая бочки каждого валка выполнена по синусоидальному закону с периодом 0,4 длины бочки валка и амплитудой 0,005-0,4 мм. С способе прокатки полос двойной ширины каждый рабочий валок симметрично смещается в сторону концевой части бочки с меньшим диаметром, а для прокатки одинарных полос - в противоположном направлении, причем отношение ширины одинарных полос к длине бочки устанавливают в интервале 0,4-0,6. Прокатку одинарных полос осуществляют после прокатки полос двойной ширины. Изобретение позволяет наряду с одинарными прокатывать полосы двойной ширины, что повышает производительность стана. 2 с. и 1 з.п. ф-лы, 3 ил., 2 табл.
СОЮЗ СОВЕТСНИХ
СОЦИАЛИСТИЧЕСНИХ
РЕСГ1У БЛИН (51) 5 В 21 В 1/22, 27/02
ыыю1на
l4T511TH Th. ЬЧЯНИ 1
ОПИСАНИЕ ИЗОБРЕТЕНИЛ
К А ВТОРСКОМУ СВИДЕТЕЛЬСТВУ
ГОСУДАРСТВЕННЫЙ КОМИТЕТ
ПО ИЗОБРЕТЕНИЯМ И ОТНРЫТИЯМ
flPH ГННТ СССР
1 (21) 4453447/27-02 (22) 04.07.88 (46) 07.10.90. Бюл. 11 37 (71) Институт черной металлургии (72) И.Ю.Приходько, В.Л.Мазур, А.N.Ñàôüÿí и В.И,Ивашин (53) 621.771.23(088.8) (56) Авторское свидетельство СССР
11 - 1503912, кл. В 21 В 27/02, 1987.
Авторское свидетельство СССР
11 194041, кл. Р 21 В 27/02, 1966.
Кламма К. Технология СУС на полосовых станах. холодной прокатки.—
Черные металлы. — 1984, 11 22, с.43. (54) КОМПЛЕКТ РАБОЧИХ. ВАЛКОВ ЧИСТОВОИ КЛЕТИ ПОЛОСОВОГО CTAHA И CIIOCOF.
ПРОКАТКИ ПОЛОС В РАБОЧИХ ВАЛКАХ ЧИСТОВОИ КЛЕТИ ПОЛОСОВОГО СТАНА (57) Изобретение относится к листопрокатному производству, преимущественно к производству горячекатаных листов и полос, и может быть использовано для регулирования поперечного профиля проката на эксплуатирующихся и вновь строящихся реверсивных и непрерывных полосовых станах, оборудованных системами осевого смешения валков. Пельк> изобретения является
Изобретение относится к листопрокатному производству, преимущественно к производству горячекатаных листов и полос, v. может быть использовано для регулирования поперечного профиля проката на эксплуатирующихся и вновь строящихся реверсивных и непрерывных голосовых станах, оборудованных системами осевого смешения валков °
„.80„„159?242 А 1 повышение производительности стана путем обеспечения возможности прокатки полос двойной ширины. Комплект рабочих валков чистовой клети полосового стана содержит профилированные валки, установленные с возможностью осевого перемещения, причем при отсутствии взаимного смещения межвалковый зазор одинаков по длине бочки.
Образующая бочки каждого валка выполнена по синусоидальному закону с периодом 0,4 длины бочки валка и амплитудой 0,005-0,4 мм. В способе, прокатки полос двойной ширины каждый рабочий валок симметрично смещается в сторону концевой части бочки с меньшим диаметром, а для прокатки одинарных полос — в противоположном направлении, причем отношение ширины одинарных полос и длине бочки устанавливают в интервале 0,4-0,6.
Прокатку одинарных полос осуществляют после прокатки полос двойной ширины. Изобретение позволяет наряду с одинарными прокатывать полосы двойной ширины, что повьп.ает производительность стана. 2 с. и 1 э.п.
Пелью изобретения является повышение производительности стана путем обеспечения воэможности прокатки полос двойной ширины. На Фиг. 1 показан профиль межвалковогo зазора для различных случаев взаимного осевого положения рабочих валков, на фиг. 3 — различные положения образующих бочек верхнего и нижнего рабочих валков в системе ко3 !5 ординат, связанной с исходным средним положением верхнего валка! на Фиг. 3 — профиль валка при разных величинах амплитуды. Комплект рабочих валков чистовой клети полосового стана содержит два одинаковых профилированных валка 1 и 2 (Фиг.l) с волнистой образующей бочки, имеющих возможность взаимного осевого перемещения. Валки развернуты один по отношению к другому на 180, и межвалковый зазор при их среднем положении имеет одинаковую величину по всей длине бочки. Профиль образующей каждого из валков выполнен по синусоидальной зави симости 5 ti =...(х Ig — — ) +A (1) Я 2 где 7 — координата профиля валка в текущем сечении, мм, Х вЂ” расстояние от края бочки до текущего сечения, мм, A — амплитуда изменения координаты проФиля, 0,0050,4 мм;. б — длина бочки валка, мм. Способ прокатки полос в рабочих валках чистовой клети полосового стана включает прокатку полос различной ширины и регулирование Формы их поперечного сечения эа счет взаимного смещения в осевом направлении валков с волнистым профилем образующей, выполненным по зависимости (1). Для прокатки полос двойной ширины, которые предназначены для последующего продольного роспуска и должны иметь поперечное сечение с двумя выпуклостями, каждый рабочий валок.симметрично смешают в сторону концевой части бочки с меньшим диаметром. (Фиг.l, положение III). Для прокатки узких одинарных полос .валки смешают в противоположном направлениив сторону концевой части бочки с боль шим диаметром (Фиг.l, положение I), при этом отношение ширины прокатываемых одинаковых полос к длине бочки валка устанавливают в интервале 0,40,6. Прокатку одинарных полос осуществляют после прокатки полос двойной ширины. При необходимости возможен вариант прокатки широких полос при исходном положении рабочих валков с равновеликим межвалковым зазором 97242! О 55 (Фиг. l, положение II) с регулированием выпуклости поперечного сечения полосы, например, с помощью устройств гидравлического противонзгиба. При смещении каждого рабочего валка в сторону концевой части с меньшим диаметром относительно исходного положения, когда межвалковый зазор имеет одинаковую величину на всех участках, получают две симметрично расположенные относительно оси прокатки выпуклости профиля межвалкового зазора (Фиг.l). Величина каждой из них плавно меняется по мере осевого смешения каждого валка из исходного положения до максимального (на величину четверти периоде образукшей проФиля в каждую сторону, Фиг.2). В этом положении максимальные выступы проФиля каждого рабочего валка находятся один напротив другого. Исходя из экспериментально найденных величин технологически необходимой выпуклости подката для станов холодной прокатки, в частности для жести— 0,02-0,08 мм, нижняя граница амплитуды изменения профиля бочки соста0,02 вит А = = 0,005 мм. Ход осевого смещения каждого рабочего валка при этом равен полупериоду изменения текущей координаты образующей проФиля рабочих валков, что, например, при длине бочки валков 1700 мм составляет 1700/2,5/2 = 340 мм. Однако большая величина осевого смещения валков существенно усложняет механизм их осевого перемещения. Для того, чтобы ее снизить необходимо увеличить амплитуду изменения проФиля рабочих валков прн том же периоде. При этом касательная в любой одноименной точке профиля образующей с большей амглнтудой имеет больший угол с осью валка (a(> o(,, фиг.3), и при одной и той же величине взаимного осевого смешения валков перепад толщины поперечного проФиля по кромкам и по середине полосы увеличивается. При использовании технологии СУС, рассогласование окружных скоростей вдоль длины бочек валков 0,05-0,2 не вызывает существенных изменений устойчивости процесса прокатки. Это соответствует разности диаметров валка 0,3-0,8 мм и соответственно амплитуде изменения текушей координаты 5 )5 проФиля А 0,15-0,4 мм. Таким образом, верхняя допустимая граница амплитуды проФиля образующей составляет 0,4 мм, В случае, если амплитуда изменения текущей координаты проФиля ниже 0,005 мм, то даже при максимальной величине взаимного осевого смешения рабочих валков, когда выпуклость (вог нутость), образуюшей одного рабочего валка находится напротив выпуклости (вогнутости) другого, минимальная технологически необходимая выпуклость поперечного проФиля полосы 0,02 мм не достижима, и последующий процесс холодной прокатки неустойчив от поперечных смешений полосы. При амплитуде проФиля образующей вьппе 0 .4 мм вследствие увеличения разности окружных скоростей валков резко возрастает вероятность дестабилизации процесса прокатки связан) ного с изгибом левой и правой половин полосы в вертикальной плоскости в разные стороны на выходе иэ валков, а также повышается интенсивность местной выработки валков, "выкрошки" опорных валков в местах контакта с выпуклой частью образующей рабочих валков ° Предлагаемая проФилировка рабочих валков разработана исходя из предпо сылки, что искажения проФиля образуншей валка; обусловленные его деФормацией-под нагрузкой, компенсируются тепловым расширением бочки, и в итоге проФиль активной образующей соответствует зависимости.(1). Исключение составляет процесс прокатки одинарных узких полос, при котором эФФект удаления кромок прокатываемых полос является значимым, Фактором. Предлагаемый: синусоидальный проФиль образуюшей рабочих валков позволяет получать наиболее приемлемую симметричную параболическую выпук.лоСть каждой половины поперечного проФиля полос двойной ширины и поперечного проФиля узких полос. Порядок действий при этом обусловлен особенностями износа рабочих валков станов горячей прокатки. Гушественное преобладание прикромочного износа валКо8 связано с подстуживанием кромок полос, сопротивление деФормации которых при этом повышается, и с пере— распределением контактных напряжений вблизи кромок полосы и пр. По мере 97242 6 55 развития прикромочной выработки рабочих валков на максимально допустимую величйну (по клиновидности узких полос после poenycza} для обеспечения устойчивости поопесса последующей холодной прокатки переходят к прокатке узких полос. Несмотря на то, что перед этим производят смещение рабочих валков s противоположную сторону и расстояние между участками с максимальной прикромочной выработкой вдоль длины бочек умень-, шается, это не влияет на проФиль активной образующей бочек рабочих валков при прокатке узких полос (на фиг.1 показано местоположение прикромочного износа прн прокатке полос двойной ширины и узких полос). Нижняя граница отношения ширины узких полос к длине бочки валка определена исходя из минимальной ши- рины В,„ц„ прокатываемых полос на действуюших широкоголосных станах горячей прокатки, которая составляет 0,48-0,50 длины бочки для валков, не имеющих возможности осевого перемещения. Прн наличии осевого смещения валков для прокатки того же сортамента длина бочки рабочего валка должна быть больше, протяженности опорной поверхности опорного валка на величину максимального хода в осевом направлении, соответственно минимальное значение отношения В „н / /L = 0,4. При прокатке более узких полос загрузка бочки по длине становится неэФФективной. Верхняя граница отношения ширины узких полос к длине бочки обусловлена длиной периода проФиля валка и увеличением межвалкового зазора по кромкам полосы, необходимым для устранения деФекта утонения кромок, характерного для узких полос. При прокатке таких полос краевые участки бочки рабочих валков работают "взабой", т.е, упруго сжаты под действием давления опорных валков. Чтобы компенсировать эФФект утонения кромок в ряде случаев, например, применяют рабочие валки с конусными проточками по краям. Прн этом конусными участками бочки рабочих валков прокатывают прикромочные зоны полосы длиной до 0,027-0,2О ширины полосы каждая. Использование предлагаемого комплекта валков также позволяет ком1597242 Уравнение кривой 4 7 пенсировать утонение «ромок sa счет увеличения геометрического межввлкоIoro зазора по краям полосы. Прикромочные участки полосы имеют ровную 5 форму, а поперечная раэнотолшинность определяется перепадом профиля на . длине. периода образующей синусоиды. Такой характер поперечного профиля полосы с выяуклостью центральной ча- 10 сти по ее ширине также обеспечивает устойчивость процесса дальнейшей zoлодной прокатки полосы от ее поперечных смешений. Экспериментальные исследования, проведенные на станах 1700 горячей и холодной прокатки, показали, что технологически необходимая выпуклость проФиля подквта для стана холодной прокатки должна быть обеспечена по меньшей мере на центральным участке длиной 0,67 ширины полосы, Таким образом, при прокатке наиболее узких полос наблюдается некоторое утонекие прикромочных участ- 25 «ов, что характерно для узких полос, прокатываемых нв большинство станов горячей прокатки, и несколько yse.личивает прикромочную обрезь полос, В случае прокатки полос, близких по ширине к 0,6 длины бочки (или 1,5 периода), получают технологически необходимую выпуклость полос на цент" ральном участке по ширине длиной, равной периоду образующей синусоиды. Примыкающие к кромкам участки имеют близкую к прямоугольной Форму поперечного сечения, что допустимо при обеспечении устойчивости процесса дальнейшей холодной прокатки. 40 При прокатке еще более широких полос при установке рабочих валков на одну технологически необходимую выпуклость проФиля с максимумом по оси прокатки появляются утолщения поперечного профиля полос вблизи кромок, Это недопустимо, так как при дальнейшей прокатке, преимущественно на холодном переделе, появляются деФекты Формы полосы. в виде прикромочной волнистости. В общем случае возможна технология прокатки в валках с синусоидальной образующей, когда горячекатаные полосы распускаются вдоль на три или более узких полос, каждая из которых 55 в дальнейшем прокатывается на стане холодной прокатки отдельно. Однако прокатка слишком узких полос нв высокопроизводительных листовых и жестепроквтных станах неэффективна. Анв= логично нецелесообразна прокатка полос двбйной ширины с несимметричным поперечным сечением с последующим роспуском на полосы разной ширины. В этом случае объемы обеих полученных партий подкатв строго пропорциональнь1, что усложняет планирование saaasos u увеличивает непроизводительные отходы металла. Изобретение может быть использова- . но и на широкополосных станах холодной прокатки, в случаях «огра прокатанная полосе в дальнейшем распускается на две узкие полосы, которые по требованиям последующей обработки (лужения, цинковвния и т.п.) должны 1иметь симметричную Форму сечения. Для того, чтобы оценить необходи-. мую величину осевого смешения валков для достижения. заданной разнотол,щинности полосы на участке, равном периоду изменения проФиля рабочего валка с амплитудой А, рассмотрим две аналогичных синусоиды на участке длиной В (Фиг,2), смещенные одна отно". сительно другой вдоль оси ОУ,на величину h, равную толщине проквтываеемой полосы. В качестве допущения принимаем, что величина межввлкового зазора (рвсстояние между кривыми) при среднем положении валков нв всех участках одинакова и равна h, так квк соотношение амплитуды и длины периода изменения текущей координаты весьма мало. Соответственно при наличии осевого смещения величина saзора между валками также определяет.ся в направлении осн OY Уравнение кривой 3 (Фиг.2) 7 = А.sin(—.Х - — ) (2) 5 II ? 2. Y = А sin(Х - — )-h ° (3) 5Й Для получения симметричного выпуклого sasopa между кривыми на участке длиной В (Фиг.2) сместим кривую 3 в сторону убывания координат Х (кривая 5) и кривую 4 нв ту же величину (е) в другую сторону (кривая 6). Величина смешения кривых; е находится в пределах от нуля 1/4 периода, когда выступ (впадина) одной кривой 97242 10 величины требуемой поперечной разнотолшинности Т. вюсв п .(†) Y x* A sin Y A sin (6) 40 5. и — А sin(— „- — ) 2 (7) После упрощения: Г5Г ?.6 Т 1 55 дЬ = 4 А.з1п(— (— +е) - — ) (8) 1. г 2 15 находится напротив соответствуюшегоместа другой кривой. Соответственно уравнения кривых 5и6: - (Х+ е) - J (4) 59 Я ч 5М 3 1 1 2 (Х- е) - — 1. h . .(5) При этом значение координаты Х, соответствующей середине полосы Ls Х = и координаты, соответствую2 щей кромкам узкой полосы шириной В, L$ = X = Лли левой «ромки и Х = Ь6+В для правой. При смешении каждой синусоиды вдоль оси ОХ на величину хе в местах, соответствующих середине полосы, текущая координате 7 не кривой 3 получает положительное прирашение, а по кромкам — отрицетельное, одинаковое по величине (вследствие симметрии нв каждом периоде). Разность между удвоенными такими приращениями, Формирующими поперечную разнотолшинность полосы, по середине полосы и по одной из кромок дает величину поперечной разнотолшинности. Вычтем для этого из уравнения (4) кривой 5 уравнение (2) кривой 3, в результате получим Г 51(в 1 dY = A.sin (Х+ е)- — )! 1. 2 ) 5Г Г -A sin(Х вЂ” — ) 1 6 2 Для случая, когда ширина двойной полосы ревна двум периодам синусоидельного проФиля рабочего валка, уменьшение толщины посередине полосы равно ее увеличению при X = + D соответственно, с учетом (6) поперечная реэнотолшинность определяется как dh =. 4 А.sinI — (- + е) 5 Ь6 (L6 2 2 Из Формулы 8 получим зависимость величины ходе осевого смешения +е от Поскольку для всех одинарных полос поперечная разнотолшинность с учетом эффекта утонения кромок определяется на среднем по ширине участка протяженностью 0,4L6 для расчета требуемой величины осевого смешения при прокатке узких полос также может быть использована зависимость (9). Пример. Выполняют комплект рабочих валков чистовой клети полосового стана и реализуют предлагаемый способ прокатки для чистовой группы клетей широкополосного стане 2000, оборудованного .системами осевого перемещения рабочих валков. Исходные данные: Т в = 2000 мм — длина бочки опорных валков, В = 1800 мм— ширина горячекатаного подкета под роспуск и одновременно максимальная ширина полос, прокатываемых на стане, L = 1800 мм — длина опорной ц.оп поверхности бочки опорного валка, равная максимальной ширине прокатываемых на стане полос (как правило, это длина профилироввнной части опорного валка без участков со скосами или врезами)1 период образуюшей си1800 нусоиды Т = 900 мм, в длине бочки рабочих валков L 6 = 900x2,5 2250 мм. Таким образом, длина бочки рабочего валка на величину полупериода образующей синусоиды больше длины опорной поверхности бочки опорного валке, 2250 — 1800 = 450.ммв поэтому в двух крайних положениях при его максимально возможном осевом смешении крей бочки контактирует с краем опорной поверхности опорного валке, что допустимо и выкрошки опорного валка не вызывает. Максимально возможный ход осевого перемещения, таким образом, составляет 2 е = 450 мме т. е. + 225 мм . Для универсальности проФилировки валков по клетям стана, выбираем амплитуду образующей синусоиды, близкую к верхней указанной границе, поскольку для обеспечения заданной выходной разнотолшинности каждой половины полосы двойной ширины (0,020,08 мм) выпуклость обеих половин 159724 полосы, полученная уже в первой клети чистовой группы, должна быть в p z», раз большей, где р „,— коэФФи циент суммарной вытяжки в клетях чистовой группы (без учета первой кле5 ти) . При максимальном значении P„.1 = 8 максимальная выпуклость обеих половин полосы, прокатанной в первой клети, должна составлять 0,08<8 = 0,64 мм, поэтому амплитуда образующей синусоиды в первой клети стана 0,64 должна быть не ниже = 0,16 мм. С учетом ограничений по максимальной величине амплитуды образующей синусоиды (А <1 0,4 мм) и по максимальному одностороннему ходу осевого перемещения (eaf200 мм),который может лимитироваться, например, кон- 20 структивными особенностями механизмов осевого перемещения, требуемую ампли— туду синусоиды определяют по зависимости (9) с таким расчетом, чтобы максимально возможная выпуклость обе- 25 кх половин полосы двойной ширины, прокатанной в первой клети, а также узккз полос достигалась в крайних осевых. положениях рабочих валков, т. е. прк e = -200 мм и прк е = +200 мм: A— dh — О, 162 мм. 17,73 мм. 50 мере прокатки в последующих клетях, в том числе и последней, пройиль межвалкового зазора, nîBòîðÿÿ закономерности пройиля полосы, вышедшей кз предыдуших клетей, не вызывает неплоскостностк. После прокатки полос двойной ширины переходят 1 прокатке узких полос, начиная с максимальной шири4 san Таким образом, пройилированке каждого рабочего валка чистовой группы 35 стана можно выполнять в соответствии с зависимостью, полученной подстановкой необходимых данных в зависимость из Формулы изобоетения: 5 11 (4,0 Y .= 0,162 sin(Х вЂ” — ) + 0,162 мм. 2250 2 В табл.2 приведены текущие координаты проФиля рабочего валка (Фиг.1) по длине бачки. Рабочие валки, спройилкрованные как показано выше, устанавливают в исходное положение, когда центр одного из них находится в одной вертикальной плоскости с центром другого. При этом зазор между ними одинаков вдоль его длины. Период изменения текущей координаты проФкля рабочего валка с длиной бочки 1 = 2250 мм листопрокатной Б клети стана 2000 горячей прокатки в 2 5 раза меньше длины его бочки, т.е. равен 900 мм. Следовательно, двойная ширина полосы, которую можно прокатать в этих вал ах без клиновидности каждой половины после роспуска, равна двум периодам, т.е. 1800 мм. Исходя из технологически необходимой выпуклости поперечного проФиля каждой из узких полос, после роспуска равной 0,08 мм, величина осевого смещения каждого рабочего валка последней клети чистовой группы в сторону концевой части с меньшим диаметром согласно (9) составит 2250 arcsin() ,О, 08 е— 5 il Аналогично определяют величину хода осевого перемещения рабочих валков каждой предыдущей клети чистовой группы, подставляя в зависимость (9) требуемую величину выпуклости каждой половины поперечного сечения полосы двойной ширины, увеличенную пропорционально вытяжке в этой клети. Результаты сведены в табл. 2. В табл.2. приведены также режимы обжатий в 7-клетевой чистовой группе полосы конечной толщины 2 мм из раската толщиной 30 мм, распределение вытяжек по клетям, технологически необходимой выпуклости каждой половины полосы двойной ширины, а также требуемый ход осЕвого смещения каждого рабочего валка в сторону концевой части бочки с меньшкм диаметром кз исходного положения. При осуществлении прокатки в чистовой группе клетей в соответствии с предлагаемым способом раскату с исходным условно прямоугольным поперечным сечением прк прокатке в первых клетях придается двояковыпуклая симметричная Форма. При этом неравномерность вытяжек по ширине достаточно толстого раската не вызывает его неплоскостность, а лишь некоторым образом изменяет характер концевых участков по его длине. Далее по Y Asin(Х - †} + А 51t Г(2 ) 15 Значение координаты, мм, для длины бочки Текущая координата проФиля бочки 1 2 3 4 . 5 6 0,0000 I 00 200 300 0,0379 О,!339 0,2430 400 500 0,3142 0,3142 13 15 ны, равной 1,5 длины периода образующей синусоиды. т.е. 900 1,5 1350 ии (0,6 длины бочки). При величине выпуклости проФиля поперечного сечения 0,08 ми на длине периода образующей синусоиды, эффект утонения кроиок одинарной узкой полоеы компенсируется увеличившиися межвалко" выи зазором вблизи ее кромок. Посколь ку при условии получения ровной Фориы поперечного сечения прикромочных участков по ширине полосы поперечная рйзнотолщинность соответствует выпуклости иежвалкового зазора на длине периода синусоиды, то величины смещений рабочих валков относительно исходного положения при условиях прокатки, аналогичных указанным, совпадают по величине и противоположны по направлению. Аналогично способ реализуется и при дальнейшей прокатке более узких полос. Выполнение комплекта рабочих валков в соответствии с иэобретениеи позволяет осуществлять прокатку согласно предлагаемому способу как полос двойной ширины, так и уз-, ких одинарных полос, с регулированием Формы их поперечного сечения, что расширяет технологические возиожности стана, Получение подката путем горячей прокатки полос двойной ширины увеличивает производительность стана и уменьшает расходы по переделу в расчете нв тонну подкатв. Формула изобретения 1. Комплект рабочих валков чистоso@ клети полосового стана, включающий профилированные валки с волни97242 14 стой обраэукицей бочки, имеющие воэможность осевого перемещения, причем иежвалковый sasop при отсутст" 5 вии взаимного смещения валков. одинаков по длине бочки, о т л и ч а юm и и с я теи, что, с целью повышения производительности стана путем обеспечения возможности прокатки полос двойной ширины, проФиль образующей валков выполнен по синусоидальной зависимости где Y — координата профиля в текущем сечении, мм1 А — амплитуда изменения координаты профиля, 0,005-0,4 мм; 20 L - длина бочки валка, ми; Х вЂ” расстояние от края бочки до текущего сечения, мм. 2, Способ прокатки полос в рабочих валках чистовой клети полосового стана, 25 включающий прокатку полос различной ширины и регулирование Формы их поперечного сечения sa счет взаимного смешения рабочих валков в осевом направлении, о т л и ч а ю ш и и с я 30 тем, что для прокатки полос двойной ширины каждый валок симметрично сме:шают в сторону концевой части бочки с меньшим диаметром, в для прокатки узких одинарных полос валки смешают 35 в противоположном направлении, при этом отношение ширины полос к длине бочки валка устанавливают в интервале 0,4-0,6. 3. Способ по п. 2, о т л и ч а ю40 ш и и с я тем, что прокатку узких одинарных полос осуществляют после прокатки полос двойной ширины. Т а блица 1 1597242 )ь Продолжение табл.) 7 8 9 10 11 12 Значение координаты, мм, для длины бочки l 1 Техузкая «оордината проФиля бочки 600 700 . 800 900 1000 1100 0,2430 0,1339 0,0379 0,0000 0э0379 0,1339 Х Продолжение табл.1. Текущая коорди ната проФиля бочки 13 . 14 15 16 17 18 Х 1 200 1300 )400 0,2430 0,3)42 0,3142 1600 1700 0,1339 0,0379 1500 0,2430 Продолжение табл ) Текуп1ая координата проФиля бочки О, 3240 2100 2200 О, 2430 О, 3142 2000 0,)339 1800 1900.0,0000 0,0379 Х .У. Таблица 2 Локаэатели 1 ° 1 2,8 З,8 14,4 2,3 2 ° 0 1,2174 1,1500 5,1 7,З 1,4314 1, 3421 1, 3571 l,9726 2,0833 45,87 О,! 12 0,092 0,08 0,576 0,292 0,204 . 0,152 66,96 20,41 17,73 33,92 24,88 156;83 Толшина полосы на вылоде иэ клети, мм КоэФФиыиент вытякки в клети Технологнчеси необлодимая выпуклость какдой половины полосы двойной ширины эа клетьы, мм Ход осевого перемешення кавлого рабочего валка е, HM Значение координаты,мм, для длины бочки Значение координаты, мм, для длины бочки 21 22 23 24 Значения нокаэателей для клети чистовой группы Ь I 2 3 1 4 ) 5! 597242 Месаго ю юморе юиасжхгмм изиос0 Фиг. 2 )597242 Составитель А. Жуков Техред М.Дидык Корректор С.Шевкун Редактор И. Горная Заказ 3025 Тираж 410 Подписное ВНИИПИ Государственного комитета по изобретениям и открытиям при ГКНТ СССР 113035, Москва, Ж-35, Раушская наб., д. 4/5 Производственно-издательский комбинат "Патент", г. Ужгород, ул. Гагарина, 101
