Способ вибрационных испытаний радиоэлектронной аппаратуры



Способ вибрационных испытаний радиоэлектронной аппаратуры

 


Владельцы патента RU 2556287:

Российская Федерация, от имени которой выступает Министерство промышленности и торговли (RU)

Изобретение относится к испытательной технике. Способ реализуют следующим образом. На испытуемое изделие воздействует гармоническая вибрация, воспроизводимая на вибростенде и являющаяся эквивалентной ударным воздействиям, возникающим при транспортировании изделия. Предварительно расчетом определяют параметры импульса силы гармонической вибрации Iгв, определение импульса силы проводят во всем диапазоне частот 5-60 Гц. Затем проводят сравнение полученных импульсов Iгв≥Iу, где Iу - импульс силы эквивалентного ударного воздействия, при близости импульсов силы, при этом частота вибрационного воздействия, на которой был получен близкий к среднему значению импульса силы ударного воздействия импульс силы гармонической вибрации Iгв, соответствующий условию Iгв≥Iу, принимается в качестве частоты, на которой проводят испытания на транспортирование. Технический результат заключается в возможности замены испытаний на транспортирование испытаниями на гармоническую вибрацию. 1 ил., 2 табл.

 

Изобретение относится к испытательной технике. Целью изобретения является разработка способа вибрационных испытаний, который предусматривает воздействие на изделие гармонической вибрации, лимитирующей реальный случайный процесс, и который заменяет испытание изделия на транспортирование. Способ включает операцию определения в аналитическом определении импульсов силы вибрационного воздействия в диапазоне частот от 5 до 60 Гц (высокие частоты смысла не имеют) и сравнение их с импульсом силы транспортировочного воздействия для замены его близким к ударному вибрационным воздействием. Частота, на которой выполняется критерий Iгв≥Iу, является рабочей и на ней следует проводить испытание на транспортирование.

Новым в способе является определение Iгв, Iу и рабочей частоты для использования во время эквивалентных испытаний. Значения Iгв и рабочей частоты находятся методом последовательных итераций.

ОПИСАНИЕ ИЗОБРЕТЕНИЯ

Изобретение относится к испытательной технике, а именно к способам проведения вибрационных испытаний, предусматриющим воздействие на испытуемый объект гармонической вибрации, имитирующей реальный ударный импульс. Необходимость такой замены возникает в ряде практически важных случаев: отсутствие соответствующего испытательного оборудования, у имеющегося оборудования не хватает мощности, при больших габаритах изделия. Действующие на прибор радиоэлектронной аппаратуры (РЭА) механические воздействия сложной формы на лабораторном оборудовании воспроизводятся со значительными погрешностями. Особенно, если изделие имеет большие массу и габариты, происходит наложение различных форм колебаний, за которыми задающие параметры колебания рассмотреть порой невозможно. При этом динамические характеристики (жесткости и демпфирование), резонансная частота и т.п. сложно определимы. Необходимо учитывать возможности испытательного оборудования. Нечто подобное изложено в монографии [1]. Указанный метод заключается в следующем: определяют максимальную деформацию прибора по результатам натурных испытаний, либо по результатам специальных лабораторных испытаний. В результате определяют резонансную частоту f0 ,и как следствие, жесткость конструкции корпуса прибора (или его системы виброизоляции). Имея результаты натурных испытаний, рассчитывают параметры эквивалентной ударному воздействию гармонической (синусоидальной) вибрации. Т.е. импульс эквивалентного вибрационного воздействия, заменяющего удар, рассчитывается исходя из полученных экспериментально данных по прочности реального прибора. Именно получение экспериментальных данных по конструкции прибора является основным недостатком данного способа. Аналогом описанному выше является метод, разработанный в работе [2], суть которого заключается в определении амплитуды виброускорения гармонических колебаний по следующей формуле:

ε ¨ г = π f 0 S 0 2 Q , ( 1 )

где ε ¨ г - амплитуда виброускорения гармонической вибрации, эквивалентного удару,

f0 - резонансная частота конструкции,

Q - добротность,

S0 - спектральная плотность.

Определение необходимых данных в формуле (1) осуществляется также, как в работе [1], на основании натурных испытаний реальных конструкций. В результате определяются параметры гармонической вибрации ε ¨ г , f0, S0, Q, которые сравниваются с параметрами широкополосной случайной вибрации. С помощью способа [2] можно рассчитать параметры гармонической вибрации эквивалентной ударному воздействию. Далее проводится оценка эквивалентности двух механических воздействий.

Однако и этот способ предполагает получение исходных данных по прибору или по его массогабаритному имитатору, что непозволительно в случаях отсутствия лишнего прибора или имитатора. К тому же основным недостатком имитатора является часто несовпадения с прибором по массогабаритным характеристикам. Основным недостатком метода в работе [2] являются использование реальной конструкции. Поэтому использование традиционных методов (метод сравнения параметров входного воздействия и реакции на него прибора, энергетический метод, метод определения спектральной плотности в резонансном диапазоне частот и др.) пересчета параметров ударного импульса в параметры гармонической вибрации в данном случае невозможно. Основная сложность при реализации предлагаемого способа заключается в невозможности определения исходных данных при решении системы дифференциальных уравнений, описывающих колебательные движения модели изделия. Например, метод определения реальных жесткостей и демпфирования изделия в нашем случае неприменим по причине наличия изделия в единственном экземпляре. Неприменим и метод замены испытуемого изделия на его массогабаритные имитаторы.

Предлагаемый способ эквивалентной замены механических воздействий предполагает использование только параметров двух воздействий и массы реального прибора.

Поэтому в данном случае приходится обходиться анализом параметров колебаний, которые вызывают механические воздействия, свойственные при транспортировании (т.е. многократный удар) и гармонической вибрации. Эквивалентность двух механических воздействий будет проводиться с использованием массы испытуемого объекта, амплитуд ускорения, длительности ударного импульса и частотного диапазона двух механических воздействий. Наиболее удобным в этом случае является параметр импульса силы, который является функцией от массы изделия, амплитуды ускорения и частоты (следовательно, длительности периода синусоидальной вибрации или длительности импульса). Импульс силы I определяется по формуле во всем диапазоне частот:

I = M ε ¨ f , ( 2 )

где M - масса изделия,

ε ¨ - максимальное ускорение на изделии при механическом воздействии,

f - текущее значение частоты ударного импульса или вибрации.

Частота, на которой выполняется критерий Iгв≥Iу, является рабочей и на ней следует проводить испытание на транспортирование.

Необходимо определить продолжительность воздействия гармонической вибрации, соответствующей количеству ударов:

T u = N υ , ( 3 )

где Tu - продолжительность испытания на вибростенде,

N - общее количество ударов при испытаниях на транспортирование,

υ - частота повторения ударов при транспортировании.

По формуле (3) определяется общая продолжительность воздействия эквивалентной ударной гармонической вибрации в направлении трех осей координат испытуемого изделия. Испытание может быть проведено и в одном критичном направлении.

Пример пересчета импульса ударного воздействия в гармоническую (синусоидальную) вибрацию:

1. Исходя из (2), определение импульса силы проводится во всем диапазоне частот. Проведем анализ гармонической (синусоидальной) вибрации и определим импульс силы для различных частот, начиная с 20 Гц до 60 Гц. Частотный диапазон определяется следующим: до 20 Гц амплитуда задается виброперемещением, величина которого не соответствует амплитуде 2g (вибростенд может вытянуть амплитуду виброперемещения 0,8-1,0 мм, что не соответствует амплитуде 2g, например, на частоте 10 Гц). Расчет импульса силы для частот указанного диапазона синусоидальной вибрации проводим по формуле (1). Масса упакованного в тару прибора составляет 100 кг. Рассчитанные импульсы силы на основных частотах приведены в таблице 1.

Таблица 1
№ п.п. Частота, Гц Амплитуда виброускорения, g Импульс силы, H·c
1 20 10,0
2 30 6,6
3 40 2,0 5,0
4 50 4,0
5 60 3,3

2. В соответствии с ГОСТ 16962.2-90 и ГОСТ 51371-99 изделие в упаковке должно подвергаться в условиях транспортирования следующим параметрам удара для массы от 75 до 200 кг:

- амплитуда ускорения 20 g, длительность 0,006 с, количество ударов 2000,

- амплитуда ускорения 15 g, длительность 0,006 с, количество ударов 20000,

- амплитуда ускорения 10 g, длительность 0,006 с, количество ударов 88000.

В общем случае изделие в упаковке должно выдержать 110000 ударов.

3. Расчет импульса силы для трех параметров транспортировочного воздействия приведен в таблице 2.

Таблица 2
№п.п. Длительность Амплитуда Частота, Импульс силы,
ударного виброускорения, Гц H·c
импульса, с g
1 0,006 20 166 12
2 0,006 15 166 9
3 0,006 10 166 6
4 Среднее значение - - 9

Сравнивая импульсы силы в таблицах 1 и 2, можно сделать вывод, что наибольший импульс силы возникает на частоте 20 Гц (I=10 H·c), что близко к среднему значению импульсу силы при ударном воздействии при транспортировании. Следовательно, выполняется условие Iгв≥Iу. Рабочая частота, на которой следует проводить испытания - 20 Гц. В случае, если расчеты, приведенные в таблице 1, не приводят (критерий Iгв≥Iу не выполняется), нужно увеличит амплитуду виброускорения и повторить расчет по таблице 1. Результаты аналитического выбора эквивалентного воздействия приведены на фиг.1. В результате сравнения всех четырех импульсов эквивалентным является импульс с амплитудой 5 g. Таким образом, испытания необходимо проводить на частоте 20 Гц с амплитудой виброускорения не ниже 5 g.

4. Определение продолжительности испытаний может быть выполнено с использованием общего количества ударов, которое должен произвести ударный стенд при испытаниях изделия. В соответствии с ГОСТ 16962.2-90 и ГОСТ 51371-99 частота повторения ударов может быть не более 100 ударов в мин (зачастую задается именно эта цифра, которая принята и для удобства расчета). Расчет проводится по формуле (3).

5. Поэтому общее время испытания при ударном воздействии, определенное по формуле (2), составит 1100 минут или 18,3 часа. Это же время необходимо для проведения испытаний на вибростенде. Изделие испытает (эквивалентное ударному воздействию) при вибрации на частоте 20 Гц (длительность периода 0,05 с, что 8,3 раза больше длительности импульса ударного воздействия) 1317600 циклов воздействия. Испытание можно проводить в направлении трех осей координат прибора или в направлении одной из критичных осей координат.

Таким образом, разработан метод проведения испытаний на гармоническую вибрацию, эквивалентно заменяющий испытания на транспортирование приборов РЭА.

Список литературы

1. Круглов Ю.А., Туманов Ю.А. Ударовиброзащита машин, оборудования и аппаратуры. - Л.: Машиностроение, 1986 г.

2. Кузьмин Э.Н., Захарова Н.Ф., Синякина Л.П. Способ вибрационных испытаний объектов. Патент Российской Федерации №1773164, 1996 г.

Способ вибрационных испытаний РЭА, заключающийся в том, что ударное воздействие на испытуемое изделие заменяется эквивалентным испытанием на гармоническую вибрацию, отличающийся тем, что на испытуемое изделие воздействует гармоническая вибрация, воспроизводимая на вибростенде и являющаяся эквивалентной ударным воздействиям, возникающим при транспортировании изделия, предварительно расчетом определяют параметры импульса силы гармонической вибрации Iгв, определение импульса силы проводят во всем диапазоне частот 5-60 Гц, проводят сравнение полученных импульсов Iгв≥Iу, где Iу - импульс силы эквивалентного ударного воздействия, при близости импульсов силы, при этом частота вибрационного воздействия, на которой был получен близкий к среднему значению импульса силы ударного воздействия импульс силы гармонической вибрации Iгв, соответствующий условию Iгв≥Iу, принимается в качестве частоты, на которой проводят испытания на транспортирование.



 

Похожие патенты:

Изобретение относится к испытанию колонн при центральном и внецентренном сжатии, а также элементов решетки ферм промышленных и гражданских сооружений большого габарита.

Изобретение относится к испытательной технике, применяемой при прочностных испытаниях (в частности, к испытаниям на прочность электронных плат (ЭП) при изготовлении).

Изобретения относятся к контрольно-измерительной технике и могут быть использованы в инженерных сооружениях, оснащаемых системами непрерывного сейсмометрического мониторинга.

Изобретение относится к области строительства, а именно к автоматизированным системам мониторинга технического состояния конструкций здания или сооружения в процессе его эксплуатации.

Изобретение относится к вибрационной технике, в частности к средствам генерирования вибраций. Устройство содержит вал, основной торцевой ротор, дебалансный ротор, основание, обоймы направляющих, подпружиненную платформу, упругие элементы и привод ротора.

Изобретение относится к области экспериментальных исследований характеристик рассеивания энергии при колебаниях и может быть использовано при исследованиях динамических характеристик, прочности и устойчивости конструкций и материалов.

Изобретение относится к исследованию характеристик рассеивания энергии при колебаниях и может быть использовано при исследованиях технических свойств материалов, динамических характеристик конструкций и их устойчивости при переменных нагрузках.

Изобретение относится к области экспериментальных исследований характеристик рассеивания энергии при колебаниях и может быть использовано при исследовании динамических характеристик, прочности и устойчивости конструкций и материалов.

Стенд содержит раму (1) с установленным на ней с помощью плоских наклонных рессор (4, 5) желобом (2) с закрепленными на его нижней поверхности ребрами жесткости (3). Желоб связан с установленным на раме кривошипно-шатунным приводом с регулируемой частотой вращения его двигателя.

Изобретение относится к методам неразрушающего контроля, а именно к виброакустическим методам, и может найти применение для физического контроля железобетонных опор со стержневой напрягаемой арматурой.

Изобретение относится к испытательному оборудованию и может быть использовано для исследования систем виброизоляции. Стенд содержит основание, на котором расположены дополнительные плиты с закрепленными на них виброизолируемыми аппаратами, и регистрирующую аппаратуру. При этом на основании установлена аппаратура летательных аппаратов, в т.ч. два одинаковых бортовых компрессора для получения сжатого воздуха на борту летательного аппарата, при этом один компрессор установлен на штатных резиновых виброизоляторах, а другой компрессор установлен на исследуемой двухмассовой системе виброизоляции. Эта система включает в себя резиновые виброизоляторы и упругодемпфирующую промежуточную плиту с виброизоляторами, например, в виде пластин из полиуретана. Последние, так же как и штатные резиновые виброизоляторы компрессора, установлены на жесткой переборке, которая через вибродемпфирующую прокладку установлена на основании, а на жесткой переборке, между компрессорами, закреплен вибродатчик, сигнал с которого поступает на усилитель и регистрирующую аппаратуру, например октавный спектрометр, работающий в полосе частот. Затем сравнивают полученные амплитудно-частотные характеристики от работы каждого из компрессоров и делают выводы об эффективности виброизоляции каждой системы, на которой они установлены. Технический результат заключается в расширении технологических возможностей испытаний объектов, имеющих несколько упругих связей с корпусными деталями летательного объекта. 1 з.п. ф-лы, 4 ил.

Изобретение относится к испытательной технике, в частности к области испытаний конструкций или сооружений на вибрацию и ударные нагрузки, а именно к методам и средствам диагностики технического состояния строительных объектов. При реализации способа строят математическую модель сооружения, устанавливают адекватность колебаний реального сооружения и его модели, определяют энергетический параметр для каждого из элементов сооружения в выбранных точках и определяют изменение энергетического параметра сооружения. При текущих значениях изменений энергетического параметра, отличающихся от единичного значения в пределах заданного порогового значения, выносится суждение об отсутствии в соответствующих точках регистрации напряженно-деформированных состояний, при превышении значением изменения энергетического параметра заданного порога с последующим непрерывным ростом значения делается вывод о наличии напряженно-деформированных состояний контролируемого объекта в такой точке. Технический результат заключается в повышении быстродействия и точности определения деформационно-напряженного состояния контролируемого объекта, возможности использования способа при построении автоматизированных систем мониторинга строительных конструкций зданий, расширении функциональных возможностей, а также в расширении области применения. 4 з.п. ф-лы, 9 ил., 1 табл.

Изобретение относится к области измерительной техники, в частности к способам вибрационной диагностики, и может быть использовано для мониторинга технического состояния агрегатов гидравлических систем в автоматических системах контроля. При реализации способа до начала анализа тестируемых объектов гидропривода определяют характер вибрационных сигналов, снимаемых с исправных агрегатов, в качестве которых брались новые и прошедшие ремонт, и составляется база данных по типам и маркам агрегатов (N новых и М прошедших ремонт). Для этого с помощью датчиков, закрепляемых на корпусе диагностируемого объекта, регистрируется и обрабатывается амплитудно-частотный спектр объекта при его работе в номинальном режиме. Амплитуда сигнала вибрации частотного спектра идеального агрегата будет вычисляться с учетом амплитуд новых и отремонтированных агрегатов на малом участке частоты и их числа соответственно. Таким образом, в базе данных по спектрам исправных машин формируется амплитудно-частотный спектр идеального агрегата определенной марки, а также определяются зоны вибрационного контроля, соответствующие различным состояниям агрегатов. При тестировании производят сравнение измеренного спектра обследуемого объекта и идеального агрегата и делают вывод о наличии или отсутствии дефектов. Технический результат заключается в расширении области диагностирования, возможности диагностики агрегатов в закрытом корпусе без доступа к отдельным механизмам, повышении точности при определении вида неисправности. 3 ил.

Изобретение относится к измерительной технике и может использоваться для проведения испытаний на надежность электронных плат (ЭП) и их компонентов к комбинированным механическим и тепловым воздействиям. Целью изобретения является разработка комбинированного способа испытаний на механические и тепловые воздействия ЭП при задаваемой нагрузке. Указанная цель достигается тем, что испытания проводят в два этапа. На первом этапе точки приложения нагрузки и точку с максимальным перемещением (прогиб) определяют расчетным путем по огибающим максимальных значений перемещений из результатов испытаний предварительно разработанной конечно-элементной модели прибора с ЭП на всех этапах штатной эксплуатации, а величину нагрузки в каждой из выбранных точек определяют по формуле: где δj(xi, yi) - перемещение в j точке, под влиянием нагрузки, приложенной в i точке; Pi(xj, yj) - нагрузка, приложенная в точке i; G - коэффициент пропорциональности, связывающий перемещение с нагрузкой и цилиндрической жесткостью платы; - цилиндрическая жесткость платы (E - модуль упругости материала ЭП, h - толщина ЭП, ν - коэффициент Пуассона материала ЭП), а также нагружение выбранных точек проводят последовательно, контролируя перемещения в остальных точках, и при необходимости увеличивают перемещение в последующих точках, определяя максимальное перемещение по формуле где δmax(xj, yj) - максимальное перемещение в точке j; ∑ i = 1 N δ j ( x i , y i ) - суммарное перемещение в j точке; N - количество точек приложения нагрузки (N≥1); j - номер точки с максимальным перемещением; i - номер текущей точки с перемещением; Δ - погрешность задания перемещения, при этом в оснастке для установки ЭП обеспечивают граничные условия, аналогичные условиям крепления ЭП в составе прибора и напряжения, возникающие в ЭП, не превышают допустимых значений для материала ЭП и установленных на ЭП комплектующих элементов, а при проведении приемных испытаний максимальное перемещение определяют по формуле где η - коэффициент запаса прочности материала по перемещению. При этом с использованием метода акустической эмиссии (АЭ) в процессе деформирования контролируют возникновение повреждений в конструкции ЭП. При отсутствии повреждений в конструкции ЭП переходят ко второму этапу. Оснастку с ЭП устанавливают в термокамеру и проводят испытания на термоциклирование, причем количество термоциклов и диапазон изменения температур, действующих на ЭП, соответствует требованиям приемных испытаний ЭП, при этом с использованием метода АЭ в процессе термоциклирования ЭП контролируют возникновение повреждений на ЭП, а по окончании испытаний на термоциклирование выполняют проверку работоспособности ЭП. Дополнительный эффект получают за счет того, что по окончании первого этапа проводят термоциклирование с половиной числа термоциклов, соответствующих требованиям приемных испытаний ЭП, затем извлекают оснастку с ЭП из термокамеры и переустанавливают ЭП в оснастке, поворачивая ее к инденторам обратной стороной, вновь создают прогиб ЭП и проводят повторное термоциклирование с половиной числа термоциклов, соответствующих требованиям приемных испытаний ЭП. 2 з.п. ф-лы, 4 ил.

Изобретение относится к области охранной сигнализации и касается способа установления воздействия на конструкцию с использованием датчика движения. Технический результат заключается в повышении достоверности определения разрушения конструкции. Результат достигается тем, что в качестве датчика движения в устройстве для установления воздействия на конструкцию используют акселерометр, соединенный с амплитудным детектором, запускающим при превышении заданного значения амплитуды схему контроля частоты колебаний конструкции, и при отклонении значений частоты собственных колебаний конструкции от значений частоты собственных колебаний целой конструкции или при отсутствии частоты собственных колебаний конструкции формируется сигнал, свидетельствующий о разрушении конструкции. Согласно способу определения целостности конструкции при помощи генератора импульсов генератор импульсов настраивают таким образом, чтобы после его запуска момент импульсов совпадал со значениями напряжения, соответствующими пику каждого колебания конструкции в целом состоянии, при этом генератор импульсов запускается автоматически при воздействии на конструкцию и при несовпадении с указанными значениями напряжения полученных значений напряжения, соответствующих пикам колебаний конструкции, или при отсутствии колебаний конструкции устанавливают разрушение конструкции. 2 н. и 9 з.п. ф-лы, 3 ил.

Изобретение относится к области экспериментальной аэромеханики и может быть использовано при исследованиях динамических характеристик основных элементов конструкции летательного аппарата во время эксплуатации. При реализации способа сначала на образцах-свидетелях определяют зависимости от различных факторов характеристик демпфирующей способности материалов конструкции, затем на натурной конструкции планера ЛА в наземных условиях определяют динамические характеристики, в том числе зависимости от различных факторов параметров затухания колебаний для нескольких собственных тонов колебаний планера. Затем с помощью расчетов устанавливают перечень консервативных собственных тонов колебаний конструкции планера ЛА в диапазоне крейсерских скоростей полета, далее в полете при одинаковых режимах с помощью симметричного или антисимметричного отклонения штатных органов управления ЛА возбуждают гармонические или полигармонические колебания, и по измеренным данным датчиков вибрации, размещенных на диагностируемых элементах конструкции, и по значениям возбуждающей силы вынужденных колебаний органов управления ЛА в начале плановой эксплуатации и в назначенный срок определяют значения динамических характеристик основных гармонических, а также нелинейных колебаний для консервативных тонов, наличие негативного для исследуемой конструкции планера ЛА изменения в процессе эксплуатации параметров затухания указанных выше колебаний является признаком деградации прочностных характеристик элементов конструкции. Технический результат заключается в увеличении точности определения динамических характеристик элементов конструкции ЛА в полете. 3 ил.

Изобретение относится к области динамических испытаний конструкций и может быть использовано при испытаниях механических конструкций и электронных систем на динамические механические или электронные воздействия. Предлагаемый способ динамических испытаний конструкций и систем предназначен для обнаружения в процессе испытаний опасных отклонений параметров. В предлагаемом способе с помощью предварительного ударного возбуждения колебаний производят нагружение объекта и получают путем обработки этого возбуждения испытательного сигнала, распределение мощности и фазовая структура спектра которого полностью согласованы с характеристиками объекта испытаний. Все частотные составляющие испытательного сигнала обеспечивают максимально возможный отклик объекта испытаний, как результат синфазного взаимного сложения всех частотных составляющих отклика в момент окончания каждого испытательного импульса. Технический результат заключается в получении испытательного сигнала, согласованного с характеристиками объекта испытаний, и возможности обнаружения опасной непредсказуемой реакции системы на испытательный сигнал. 2 ил.

Изобретение относится к области обеспечения надежности и безопасности технических устройств производственных объектов повышенной опасности. Способ заключается в осуществлении системы контроля, включающей оценку состояния технических устройств технологических установок, усиленный входной контроль технического состояния технических устройств технологических установок на основе анализа технической документации с учетом условий эксплуатации, вероятности отказов в период эксплуатации, а также комплексный сопровождающий контроль фактического их технического состояния в условиях увеличенного интервала между капитальными ремонтами. Способ предусматривает ранжирование по степени опасности с выделением слабых звеньев, присвоения им ранга опасности на основе экспертно-балльной оценки с использованием матричной формы анализа информации о факторах, определяющих степень возможной безопасной дальнейшей эксплуатации технических устройств и их классификации, и на этой основе определение объема и уровня неразрушающего контроля в зависимости от ранга опасности. Одновременно осуществляют определение зон неразрушающего контроля технических устройств независимо от процедуры установления их ранга. На основании полученных результатов по ранжированию и определению зон контроля устанавливают требования к проведению сопровождающего диагностирования технических устройств с использованием средств неразрушающего контроля. Объем, средства и периодичность неразрушающего контроля устанавливается с учетом данных входного контроля технического состояния, ранга опасности и результатов комплексного технического контроля, проводимого во время капитального ремонта оборудования, предшествующего переводу технологической установки на увеличенный интервал между капитальными ремонтами. Осуществляют электронную архивацию данных по каждой единице оборудования, полученных при аудите и при ранжировании и техническом его диагностировании, т.е. формируют информационную базу данных о фактическом техническом состоянии технических устройств, что позволяет создать их электронный паспорт. Технический результат заключается в повышении надежности эксплуатации в условиях увеличения интервала между капитальными ремонтами. 3 з.п. ф-лы, 2 ил., 9 табл.

Изобретения относятся к приборостроению, в частности к контрольно-измерительной технике, а именно к автоматическим средствам непрерывного отслеживания состояния конструкций. Способ заключается в опросе датчиков, установленных на сооружениях, и обработке данных на компьютере, со сравнением с предшествующими показателями. Каждому сооружению присваиваются свои кодовые обозначения, при опросе датчиков, при поступлении по линии связи соответствующего кода, включается аппаратуру только выбранного сооружения, и производится измерение параметров, затем производится опрос следующего сооружения. Опрос датчиков и передача информации производится с разнесением по времени для каждого из сооружений. Устройство, реализующее предлагаемый способ, содержит набор измерительных преобразователей, блок предварительной обработки сигналов, цифровую шину, конвертор, пункт контроля, выполненный в виде компьютера, дисплей и устройство звуковой сигнализации и блок управления. Каждый блок предварительной обработки сигналов содержит аналого-цифровой преобразователь, коммутатор и кодер. Каждый блок управления содержит декодер, первый и второй блоки сравнения кодов, первый и второй блоки памяти, блок временной задержки и логическую схему. Технический результат заключается в повышении эффективности контроля состояния конструкции здания или инженерно-строительного сооружения. 2 н.п. ф-лы, 5 ил.

Изобретение относится к области строительства и может быть использовано при испытании конструкций и отдельных элементов зданий и сооружений, работающих на изгиб с кручением при статическом и кратковременном динамическом воздействии с определением точной деформационной модели конструкции, например балок или плит. Сущность: сначала испытуемый образец устанавливают на жесткие опоры. В заданных местах на испытуемом образце закрепляют оголовники с противоположно направленными вылетами, на вылетах оголовников размещают концы распределительной траверсы. Через распределительную траверсу испытуемый образец нагружают и исследуют его деформированное состояние, вызванное одновременным изгибом и кручением под воздействием нагрузки, фиксируя перемещения в сечениях испытуемого образца. Деформированное состояние испытуемого образца оценивают по абсолютному значению вертикальных прогибов испытуемого образца и абсолютному углу закручивания испытуемого образца, для этого одновременно с двух сторон от продольной оси испытуемого образца вблизи каждого из оголовников и симметрично относительно продольной оси испытуемого образца устанавливают прогибомеры, с помощью которых измеряют вертикальные перемещения противоположных сторон испытуемого образца под воздействием заданной нагрузки, причем каждый прогибомер устанавливают с возможностью обеспечения строго вертикального положения подвижного штока, а абсолютный вертикальный прогиб fпр в рассматриваемом сечении испытуемого образца определяют по формуле. Технический результат: возможность определения абсолютных величин угла закручивания и вертикальных прогибов конструкции, работающей на изгиб с кручением, которые позволяют определить точную схему деформирования элемента, находящегося в условиях сложного НДС. 3 з.п. ф-лы, 1 табл., 9 ил.
Наверх