Способ получения каталитически активной массы в виде смеси содержащего молибден и ванадий многоэлементного оксида по меньшей мере с одним оксидом молибдена

Изобретение относится к каталитически активным массам, которые являются смесью содержащего молибден и ванадий многоэлементного оксида по меньшей мере с одним оксидом молибдена и которые могут быть получены согласно изобретению, их применению для катализа гетерогенно катализируемого парциального газофазного окисления (мет)акролеина до (мет)акриловой кислоты, а также к их применению для получения оболочечных катализаторов, особенно пригодных для указанного катализа. Описан способ получения каталитически активной массы, которая является смесью содержащего молибден и ванадий многоэлементного оксида, в котором молярная доля молибдена в общем количестве отличающихся от кислорода элементов составляет от 5 до 95% мол. и молярное отношение Mo/V содержащегося в многоэлементном оксиде молярного количества молибдена и ванадия составляет от 15:1 до 1:1, по меньшей мере с одним оксидом молибдена, причем указанный способ предусматривает реализацию следующих технических мероприятий: из источников элементарных компонентов многоэлементного оксида осуществляют приготовление водного раствора или водной суспензии, причем в случае приготовления водной суспензии каждый из указанных источников проходит через состояние водного раствора; посредством распылительной сушки водного раствора или водной суспензии получают порошкообразный продукт распылительной сушки Р; при добавлении к порошкообразному продукту распылительной сушки Р по меньшей мере одного порошкообразного оксида молибдена S, который состоит из ≥98 масс. % Мо и О, и после однородного смешивания указанных компонентов из образовавшейся смеси формуют геометрические предварительно формованные изделия; и геометрические предварительно формованные изделия подвергают термической обработке, формируя каталитически активную массу. Также описан способ гетерогенно катализируемого парциального газофазного окисления (мет)акролеина до (мет)акриловой кислоты, при этом каталитически активная масса катализатора, используемого для гетерогенно катализируемого парциального газофазного окисления, получена вышеописанным способом. Технический результат - получение каталитически активной массы, характеризующейся высоким уровнем активности, при использовании которой в способе гетерогенно катализируемого парциального газофазного окисления (мет)акролеина до (мет)акриловой кислоты образуется акриловая кислота с высокой селективностью. 2 н. и 16 з.п. ф-лы, 12 ил., 3 табл.

 

Изобретение относится к способу получения каталитически активной массы, которая является смесью содержащего молибден и ванадий многоэлементного оксида по меньшей мере с одним оксидом молибдена.

Кроме того, изобретение относится к каталитически активным массам, которые могут быть получены согласно изобретению, их применению для катализа гетерогенно катализируемого парциального газофазного окисления (мет)акролеина до (мет)акриловой кислоты, а также к их применению для получения оболочечных катализаторов, особенно пригодных для указанного катализа.

Содержащие молибден (Мо) и ванадий (V) многоэлементные оксиды известны из уровня техники (смотри, например, международную заявку WO 2011/34932 А1, немецкую заявку на патент DE 102012207811 А1, международные заявки WO 2004/108267 А1 и WO 2004/108284 А1, европейскую заявку на патент ЕР 714700 А2, немецкую заявку на патент DE 102005010645 А1, международную заявку WO 95/11081 А1, немецкую заявку на патент DE 10350822 А1, патентную заявку США US 2006/0205978 А1 и немецкую заявку на патент DE 102004025445 А1).

Подобные многоэлементные оксиды пригодны, в частности, для использования в качестве каталитически эффективных активных масс для катализа гетерогенно катализируемого парциального газофазного окисления акролеина до акриловой кислоты.

При этом термин «многоэлементный оксид» используют, чтобы подчеркнуть, что каталитически эффективная активная масса помимо молибдена, ванадия и кислорода содержит также по меньшей мере один другой химический элемент.

При этом молярное количество молибдена в пересчете на общее количество всех отличающихся от кислорода элементов каталитически эффективного (активного) многоэлементного оксида, как правило, составляет от 5 до 95% мол., часто 10 до 90% мол., во многих случаях от 15 до 85% мол., соответственно от 20 до 80% мол. Молярное отношение содержащегося в подобном каталитически активном многоэлементном оксиде молибдена к содержащемуся в нем ванадию (отношение молярного количества молибдена к молярному количеству ванадия) обычно находится в диапазоне от 15:1 до 1:1, часто от 12:1 до 2:1.

Кроме того, из уровня техники известно, что процесс гетерогенно катализируемого газофазного парциального окисления акролеина до акриловой кислоты, катализируемый содержащим молибден и ванадий многоэлементным оксидом, можно преимущественно непрерывно осуществлять на одном и том же многоэлементном оксиде в течение длительных промежутков времени (смотри, например, немецкие заявки на патент DE 10350822 А1 и DE 102004025445 А1).

Однако по мере эксплуатации многоэлементный оксид утрачивает первоначальную каталитическую эффективность. Прежде всего, снижается его активность.

Для максимально возможного пролонгирования процесса парциального окисления на одной и той же активной массе в уровне техники предпринимают самые разные попытки противодействия подобному старению активной массы.

В европейских заявках на патент ЕР 990636 А1 (например, строки с 13 по 15 на странице 8) и ЕР 1106598 А2 (например, строки с 43 по 46 на странице 13) снижение активности активной массы предлагается в основном компенсировать путем постепенного повышения температуры реакции в течение периода эксплуатации активной массы при сохранении остальных технологических условий в основном неизменными, что позволяет обеспечить в основном неизменную степень превращения акролеина при однократном пропускании реакционной газовой смеси через слой катализатора.

Недостаток рекомендуемых в европейских заявках на патент ЕР 990636 А1 и ЕР 1106598 А2 технологических процессов состоит в том, что по мере повышения температуры реакции наблюдается ускорение старения активной массы (например, внутри активной массы с нарастающей скоростью протекают определенные процессы смещения, способствующие старению активной массы).

При достижении пикового значения температуры реакции отработавший многоэлементный оксидный катализатор подлежит замене. Недостатком подобной замены является ее сравнительно высокая трудоемкость. При этом процесс получения акриловой кислоты следует на длительное время прекращать, а, кроме того, получение многоэлементного оксида связано со значительными издержками.

В связи с этим желательными являются технологические процессы, позволяющие максимально пролонгировать длительность пребывания активной массы в реакторе.

В немецкой заявке на патент DE 102004025445 А1 в качестве метода противодействия деактивированию многоэлементного оксида, способствующего долговременной реализации гетерогенно катализируемого парциального газофазного окисления акролеина до акриловой кислоты, предлагается повышать рабочее давление газовой фазы по мере эксплуатации активной массы. Недостаток подобного технологического режима гетерогенно катализируемого парциального газофазного окисления состоит в том, что повышение рабочего давления требует увеличения мощности компрессоров.

Кроме того, в уровне техники предлагается повышать как температуру реакции, так рабочее давление по мере эксплуатации катализатора.

В европейской заявке на патент ЕР 614872 А1 для увеличения срока службы многоэлементного оксида после нескольких лет эксплуатации активной массы, которую с целью сохранения степени превращения акролеина на неизменном уровне (в пересчете на однократное пропускание реакционной газовой смеси через реактор) осуществляли при повышении температуры реакции с 15 до 30°С и более, рекомендуется прекращать процесс парциального окисления, и при повышенной температуре пропускать над активной массой и через активную массу регенерирующую газовую смесь, состоящую из кислорода, водяного пара и инертного газа, а затем продолжать парциальное окисление при более низкой температуре (в этой связи следует заметить, что в настоящем описании под инертными газами, содержащимися в газовой смеси, которую в определенных условиях пропускают через слой катализатора, в наиболее общем случае подразумевают газы, по меньшей мере 95% мол., предпочтительно по меньшей мере 98% мол., еще более предпочтительно по меньшей мере 99% мол., по меньшей мере 99,5% мол. или 100% мол. которых при пропускании газовой смеси через слой катализатора остаются неизменными).

Недостаток описанного в заявке на патент ЕР 614872 А1 технологического режима состоит в том, что старение многоэлементного оксида прогрессирует без замедления и убыстряется вплоть до момента прекращения процесса. Кроме того, количество претерпевшей необратимое старение активной массы после регенерации остается прежним.

В немецкой заявке на патент DE 10350822 А1 предпринята попытка по меньшей мере частично устранить присущие европейской заявке на патент ЕР 614872 А1 недостатки, причем с целью компенсации деактивирования многоэлементного оксида в течение периода эксплуатации катализатора также повышают температуру реакции, однако прежде чем повысить ее на 8°С парциальное окисление прекращают и над многоэлементным оксидом и через него в режиме регенерации пропускают газ, содержащий молекулярный кислород. Однако предлагаемый в немецкой заявке на патент DE 10350822 А1 технологический режим обладает недостатком, состоящим в том, что любая регенерация требует прекращения непосредственного процесса парциального окисления и также не позволяет сократить количество претерпевшей необратимое старение активной массы.

Кроме того, недостаток всех перечисленных выше известных из уровня техники способов пролонгирования срока службы содержащего молибден и ванадий многоэлементного оксида, используемого в качестве каталитически эффективной активной массы для осуществления гетерогенно катализируемого парциального окисления акролеина до акриловой кислоты, состоит в том, что все подобные способы не предусматривают превентативного предотвращения деактивирования многоэлементного оксида, а применяются лишь после деактивирования многоэлементного оксида с целью противодействия негативным последствиям подобного деактивирования.

В отличие от этого в международной заявке WO 2008/104577 А1 описан способ, который предусматривает превентативное противодействие деактивированию содержащего молибден и ванадий многоэлементного оксида, происходящему в процессе гетерогенно катализируемого многоэлементным оксидом парциального газофазного окисления акролеина до акриловой кислоты (то есть указанный способ замедляет наступление деактивирования).

Способ, описанный в WO 2008/104577 А1, отличается тем, что к содержащему молибден и ванадий автономно получаемому порошкообразному многоэлементному оксиду (своеобразному «депо» молибдена) примешивают порошкообразный оксид молибдена, и образующуюся при этом смесь используют в качестве каталитически активной массы для гетерогенно катализируемого парциального газофазного окисления акролеина до акриловой кислоты (например, в виде каталитически активной оболочки, наносимой с помощью жидкого связующего вещества на поверхность инертного геометрически конфигурированного формованного носителя).

Однако описанный в WO 2008/104577 А1 технологический процесс обладает недостатком, прежде всего состоящим в том, что достигаемый при этом уровень активности, а также достигаемая селективность образования акриловой кислоты, не в полном объеме соответствуют предъявляемым к этим показателям требованиям.

С учетом вышеизложенного в основу настоящего изобретения, прежде всего, была положена задача предложить улучшенный способ получения каталитически активной массы, которая является смесью содержащего молибден и ванадий многоэлементного оксида по меньшей мере с одним оксидом молибдена, причем, с одной стороны, деактивирование указанной каталитически активной массы (например, в виде содержащей подобную активную массу оболочки оболочечного катализатора, нанесенной на поверхность (предпочтительно инертного) геометрически конфигурированного формованного носителя) в процессе гетерогенно катализируемого парциального газофазного окисления акролеина до акриловой кислоты происходит лишь сравнительно замедленно, а, с другой стороны, каталитически активная масса характеризуется сравнительно высоким уровнем активности, и акриловая кислота образуется со сравнительно высокой селективностью.

В настоящем изобретении предлагается способ получения каталитически активной массы, которая является смесью содержащего молибден и ванадий многоэлементного оксида по меньшей мере с одним оксидом молибдена, отличающийся тем, что он предусматривает выполнение следующих технических мероприятий:

- из источников элементарных компонентов многоэлементного оксида осуществляют приготовление водного раствора или водной суспензии, причем в случае приготовления водной суспензии каждый из указанных источников проходит через состояние водного раствора,

- посредством распылительной сушки водного раствора или водной суспензии получают порошкообразный продукт распылительной сушки Р,

- при добавлении к порошкообразному продукту распылительной сушки Р по меньшей мере одного порошкообразного оксида молибдена S, а также при необходимости одного или нескольких вспомогательных средств для формования, и после однородного смешивания указанных компонентов из образовавшейся смеси формуют геометрические предварительно формованные изделия (геометрические формованные изделия), и

- геометрические предварительно формованные изделия подвергают термической обработке, формируя каталитически активную массу.

Под оксидом молибдена в соответствии с изобретением подразумевают вещество, аналогичное описанному в международной заявке WO 2008/104577 А1, ≥98% масс., предпочтительно ≥99% масс., особенно предпочтительно ≥99,5% масс., соответственно ≥99,9% масс. и более, еще более предпочтительно 100% масс. которого состоят только из молибдена и кислорода, причем при необходимости содержащуюся гидратную воду при соответствующем расчете не учитывают. То есть используемый согласно изобретению оксид молибдена S, например, диоксид молибдена (MoO2), несмотря на стехиометрию «MoO2» может содержать отличающиеся от молибдена и кислорода, а также от воды компоненты, количество которых достигает 2% от его массы. Используемое в настоящем описании определение «оксид молибдена S» относится также к гидратам оксидов молибдена (например, к MoO3×Н2О). Последние часто называют также гидроксидами. Однако согласно изобретению предпочтительным является оксид молибдена S, не содержащий гидратной воды (то есть, его водосодержание предпочтительно составляет менее 2% масс. в пересчете на общую массу).

В качестве оксида молибдена S для предлагаемого в изобретении способа особенно предпочтительно используют триоксид молибдена (МоО3). Однако согласно изобретению пригодными оксидами молибдена S в принципе являются также, например, указанный выше оксид MoO2 или такие оксиды, как Mo18O52, Mo8O23 и Мо4О11 (смотри, например, диссертацию "Synthese und strukturelle Untersuchungen von , Vanadium- und Wolframoxiden als Referenzverbindungen die heterogene Katalyse", Dissertation von Dr. Andreas Blume, II Mathematik und Naturwissenschaften der Technischen Berlin, 2004, а также Surface Science 292 (1983) 261-266, или J. Solid State Chem. 124 (1966) 104).

Согласно изобретению технически целесообразная удельная поверхность OM оксида молибдена, используемого в соответствии с предлагаемым в изобретении способом в качестве порошкообразного оксида молибдена S, предпочтительно составляет менее 20 м2/г, особенно предпочтительно менее 15 м2/г, еще более предпочтительно менее 10 м2/г. При этом удельная поверхность OM, как правило, составляет ≥0,01 м2/г, часто ≥0,05 м2/г, в большинстве случаев ≥0,1 м2/г, соответственно ≥0,5 м2/г или ≥1 м2/г (например, 5 м2/г). В отсутствие иных указаний под удельной поверхностью согласно изобретению всегда подразумевают удельную поверхность по БЭТ, которую определяют методом адсорбции газа (азота) по Брунауэру, Эммету и Теллеру. Метод определения удельной поверхности по БЭТ описан в стандарте DIN ISO 9277, а также в J. Am. Chem. Soc., том 60, No. 2, сс. 309-319(1938).

Приведенная выше информация, касающаяся OM, относится также, в частности, к случаю, если порошкообразным оксидом молибдена S является порошкообразный триоксид молибдена МоО3. Преимущество сравнительно низких значений OM обусловлено тем, что порошкообразный оксид молибдена S с низким значением OM при его единственном использовании в качестве активной массы для соответствующего гетерогенно катализируемого парциального газофазного окисления акролеина до акриловой кислоты ведет себя в значительной степени инертно, то есть, преимущественно не является причиной превращения акролеина.

Оксид молибдена, используемый в соответствии с предлагаемым в изобретении способом в качестве порошкообразного оксида молибдена S, согласно изобретению предпочтительно характеризуется не более грубым гранулометрическим составом (диаметром частиц, соответственно распределением частиц по диаметру), чем гранулометрический состав получаемого предлагаемым в изобретении способом порошкообразного продукта распылительной сушки Р, что допускает возможность формирования особенно однородной смеси при введении порошкообразного оксида молибдена S в порошкообразный продукт распылительной сушки Р. Прежде всего это относится к случаю, если используемым согласно изобретению порошкообразным оксидом молибдена S является порошкообразный три-оксид молибдена (МоО3).

Гранулометрический состав оксида молибдена, используемого в соответствии с предлагаемым в изобретении способом в качестве порошкообразного оксида молибдена S, очевидно, может быть также более грубым или менее грубым, чем гранулометрический состав получаемого предлагаемым в изобретении способом порошкообразного продукта распылительной сушки Р.

Приведенные в настоящем описании распределения частиц по диаметру, а также вытекающие из них значения диаметра частиц dx (например, d10, d50, или d90) в отсутствие иных указаний определены согласно стандарту ISO 13320 с помощью лазерного дифракционного спектрометра Malvern Mastersizer S (фирма Malvern Instruments, WorcEStershire WR14 1AT, Великобритания).

При этом результат измерения диаметра частиц, указанный в виде dx, означает, что X % совокупного объема частиц обладают данным или меньшим диаметром.

Технически целесообразная методика определения распределения частиц по диаметру предусматривает пропускание соответствующего тонкодисперсного порошка через диспергирующий желоб устройства для сухого дисперирования Sympatec RODOS (фирма Sympatec GmbH, System-Partikel-Technik, Am Pulverhaus 1, D-38678 Клаушталь-Целлерфельд) с сухим диспергированием посредством сжатого воздуха и последующую продувку в измерительной ячейке свободной струей. Затем в измерительной ячейке выполняют непосредственное измерение методом лазерной дифракции (в отсутствие иных указаний приведенные в настоящем описании значения dx являются результатом определения распределения частиц по диаметру при абсолютом давлении диспергирования (равном абсолютному давлению используемого в качестве рабочего газа сжатого воздуха) 2 бар).

Типичным значениям диаметра частиц d10 и d90 порошкообразного продукта распылительной сушки Р, используемого в соответствии с предлагаемым в изобретении способом, соответствует диапазон от 1 до 70 мкм.

В соответствии с этим гранулометрический состав порошкообразного оксида молибдена S (прежде всего триоксида молибдена МоО3), который при осуществлении предлагаемого в изобретении способа подлежит совместному использованию с продуктом распылительной сушки Р, в типичном случае выбирают таким образом, чтобы диаметр его частиц d90 составлял ≤20 мкм, предпочтительно ≤10 мкм, особенно предпочтительно ≤5 мкм, еще более предпочтительно ≤3 мкм или ≤2 мкм.

При этом диаметр частиц d10 порошкообразного оксида молибдена S (прежде всего триоксида молибдена МоО3), подлежащего совместному использованию с продуктом распылительной сушки Р, обычно составляет ≥50 нм, предпочтительно ≥75 нм, особенно предпочтительно ≥100 нм, еще более предпочтительно ≥150 нм или ≥200 нм.

Таким образом, для осуществления предлагаемого в изобретении способа можно использовать, в частности, порошкообразные оксиды молибдена S (под которыми подразумевают, прежде всего, триоксид молибдена МоО3) со следующими значениями диаметра частиц: d10≥50 нм и d90≤20 мкм, предпочтительно d10≥75 нм и d90≤10 мкм, предпочтительно d10≥100 нм и d90≤5 мкм, особенно предпочтительно d10≥150 нм и d90≤3 мкм, соответственно d10≥200 нм и d90≤2 мкм.

Технически целесообразное общее количество совместно используемого порошкообразного оксида молибдена S (прежде всего, если речь идет о триоксиде молибдена МоО3) в соответствии с предлагаемым в изобретении способом находится в интервале от ≥0 до ≤50% масс. в пересчете на массу предлагаемой в изобретении каталитически активной массы, которая может быть получена указанным способом. Согласно изобретению указанное выше общее количество совместно используемого порошкообразного оксида молибдена S предпочтительно составляет ≤45% масс. или ≤40% масс. в пересчет, аналогичном вышеуказанному. Согласно изобретению указанное выше общее количество совместно используемого порошкообразного оксида молибдена S предпочтительно находится в интервале от ≥1 до ≤35% масс., особенно предпочтительно от ≥3 до ≤30% масс., еще более предпочтительно от ≥5 до ≤30% масс., соответственно от ≥10 до ≥25% масс. или от ≥10 и ≤20% масс. (соответственно ≤15% масс.) в пересчете, аналогичном вышеуказанному.

Указанные выше совместно используемые количества (а также все другие приведенные в настоящем описании характеристики), прежде всего, относятся к случаю, если порошкообразным оксидом молибдена S является триоксид молибдена (МоО3).

Оксид молибдена (например, МоО3), пригодный для осуществления предлагаемого в изобретении способа в качестве порошкообразного оксида молибдена S, в принципе можно целенаправленно получать из другого содержащего молибден вещества.

В качестве исходного вещества для указанной цели можно использовать, например, тетрагидрат гептамолибдата аммония [(NH4)Mo7O24×4H2O]. Это соединение, например, путем выполняемой при 350°С трехчасовой термической обработки в потоке воздуха, температура которого также составляет 350°С, превращают в триоксид молибдена МоО3. Любой необходимый гранулометрический состав полученного триоксида молибдена может быть установлен посредством соответствующего измельчения и просеивания. Кроме того, может быть установлена необходимая удельная поверхность получаемого, как указано выше, триоксида молибдена. Удельная поверхность МоО3 уменьшается по мере увеличения длительности и/или повышения температуры термической обработки, выполняемой посредством последующего формирования триоксида молибдена в атмосфере инертного газа или содержащей молекулярный кислород газовой атмосфере (например, на воздухе).

После выполненного как указано выше при 350°С формирования триоксида молибдена МоО3, как правило, достаточно произвести его термическую обработку в течение промежутка времени от 4 до 8 часов при температуре от 550 до 650°С в потоке воздуха с соответствующей температурой, чтобы уменьшить удельную поверхность OM до значений, составляющих ≤5 м2/г или ≤2 м2/г. Посредством размола можно увеличить удельную поверхность Ом триоксида молибдена МоО3.

Оксиды молибдена, пригодные для осуществления предлагаемого в изобретении способа в качестве порошкообразного оксида молибдена S, очевидно, могут быть приобретены также в торговле или при необходимости получены из коммерчески доступных оксидов молибдена.

Так, например, для осуществления предлагаемого в изобретении способа в качестве порошкообразного оксида молибдена S можно использовать МоО3 фирмы Climax Molybdenum Marketing Corporation (Феникс (Аризона), США) с содержанием молибдена 66,60% масс., степенью чистоты ≥99,5% масс. и удельной поверхностью OM 3±1 м2/г (торговое название "pure Molybdenum Oxide Crystalline РОС"), или посредством обработки этого продукта (например, воздействия ультразвука и/или размола) можно получить необходимым образом модифицированный триоксид молибдена, который согласно изобретению пригоден для использования в качестве порошкообразного оксида молибдена S.

На прилагаемых к настоящему описанию Фиг. 1а и 1b показаны определенное согласно стандарту ISO 13320 распределение частиц указанного выше коммерчески доступного триоксида молибдена MoO3 по диаметру в зависимости от соответствующего диспергирующего давления (лазер, фирма Malvern). На Фиг. 1а по оси абсцисс в десятичном логарифмическом масштабе отложены значения диаметра частиц в микрометрах, а по оси ординат объемные количества частиц триоксида молибдена МоО3 (в % об. в пересчете на общий объем частиц) с соответствующим указанным на оси абсцисс диаметром. На Фиг. 1b по оси абсцисс в десятичном логарифмическом масштабе также отложены значения диаметра (длины) частиц в микрометрах. По оси ординат на Фиг. 1b отложены объемные количества частиц с соответствующим или меньшим диаметром в пересчете на общий объем частиц (используемое абсолютное диспергирующее давление ◊=1,1 бар абс., □=2 бар абс., Δ=4,5 бар абс.).

Частицами указанного выше коммерчески доступного МоО3 являются агломераты, состоящие из первичных частиц. Внешнее воздействие, например, ультразвук, может вызывать распад агломератов на более мелкие первичные частицы (смотри Фиг. 1 в международной заявке WO 2008/104577 А1). Для предлагаемого в настоящем изобретении применения в качестве порошкообразного оксида молибдена S в принципе пригодны любые распределения частиц по диаметру, которые могут достигнуты в результате смешивания частиц, характеризующихся обоими показанными на Фиг. 1 международной заявки WO 2008/104577 А1 распределениями частиц по диаметру (абсолютное диспергирующее давление 2 бар абс.), в любом массовом отношении, например, от 1000:1 до 1:1000, от 100:1 до 1:100, от 10:1 до 1:10, от 5:1 до 1:5 или от 2:1 до 1:2. Указанные распределения частиц по диаметру на практике могут быть достигнуты, например, путем смешивания первичных частиц и агломератов в соответствующем массовом отношении.

Путем размола, соответственно размола и просеивания соответствующих порошкообразных триоксидов молибдена с указанным выше варьируемым распределением частиц по диаметру степень дисперсности можно повышать до любого уровня (то есть необходимым образом уменьшать диаметр частиц). Спецификация содержащихся в указанном выше триоксиде молибдена МоО3 посторонних компонентов приведена на странице 8 международной заявки WO 2008/104577. Однако в качестве порошкообразного оксида молибдена S согласно настоящему изобретению, очевидно, можно использовать также стандартный триоксид молибдена МоО3 марки POS фирмы Climax Molybdenum Marketing Corporation.

В другом варианте в качестве торгового триоксида молибдена МоО3 можно использовать также МоО3 фирмы Н.С. Starck (D-38615 Гослар) в виде торгового порошкообразного оксида молибдена S, подвергнутого соответствующей обработке, например, размолу (торговое название Molybdenum Trioxide I). Удельная поверхность OM этого продукта составляет 1 м2/г. Содержание молибдена в нем составляет 66,6% масс. Спецификация содержащихся в этом триоксиде молибдена МоО3 посторонних компонентов приведена на странице 9 международной заявки WO 2008/104577. Соответствующее распределение частиц по диаметру показано на прилагаемой к заявке WO 2008/104577 Фиг. 2.

Частицы указанного выше триоксида молибдена фирмы Н.С. Starck также являются агломератами первичных частиц. Однако в отличие от частиц указанного выше триоксида молибдена фирмы Climax первичные частицы продукта фирмы Н.С. Starck соединены друг с другом гораздо прочнее, в связи с чем воздействие, например, воздействие ультразвука, не может привести к распаду агломератов на первичные частицы. Однако размол или размол и просеивание при необходимости позволяют уменьшить диаметр частиц.

В качестве порошкообразных оксидов молибдена S в соответствии с предлагаемым в изобретении способом, очевидно, можно использовать также соответствующие продукты на основе триоксидов молибдена марок II фирмы Н.С. Starck.

Кроме того, для осуществления предлагаемого в изобретении способа можно использовать также порошкообразный оксид молибдена S на основе триоксида молибдена, поставляемый следующими изготовителями:

- фирмой Metal-Tech.-Ltd. (Израиль), степень чистоты более 98% масс, OM 1,1 м2/г,

- фирмой Gulf Chemical (Техас, США), 65,76% масс. молибдена, OM 1,2 м2/г,

- фирмой Nanjing Chemical IndustriES (Китай), 66,6% масс. молибдена, OM 0,8 м2/г,

- фирмой Kankal Exports (Индия), степень чистоты ≥99% масс., OM 1,7 м2/г,

- фирмой Taiyo Koko Co., Ltd. (Япония), степень чистоты ≥99,7% масс., OM 1,6 м2/г,

- фирмой Anhui Chizhou Huangshanling Lead and Zinc Mine (Китай), степень чистоты ≥99,7% масс., 66,5% масс. молибдена, OM 0,3 м2/г, и

- фирмой CCI Moly B.V. (Нидерланды), степень чистоты более 99,5% масс., более 66% масс. молибдена, OM 2,5 м2/г.

Распределение частиц порошкообразного оксида молибдена S по диаметру (прежде всего в случае, если речь идет о триоксиде молибдена МоО3), особенно пригодное для осуществления предлагаемого в изобретении способа, показано на прилагаемых к настоящему описанию Фиг. 2а и 2b и прежде всего относится к случаю, если порошкообразный оксид молибдена S получен посредством размола продукта РОС (кристаллического чистого оксида молибдена) фирмы Climax Molybdenum Marketing Corporation). На Фиг. 2а по оси абсцисс в логарифмическом масштабе (с десятичным основанием логарифма) отложены значения диаметра частиц в микрометрах, а по оси ординат объемные количества (% об.) частиц оксида молибдена S в пересчете на общий объем частиц, диаметр которых зависит от используемого диспергирующего давления. На Фиг. 2b по оси абсцисс также отложены в логарифмическом масштабе (с десятичным основанием логарифма) значения диаметра (протяженности) частиц в микрометрах. По оси ординат на Фиг. 2b отложены объемные количества обладающих соответствующим или меньшим диаметром частиц в пересчете на общий объем частиц. Определения выполняют аналогично показанным на Фиг. 1 распределениям частиц по диаметру (используемое абсолютное диспергирующее давление ◊=1,1 бар абс., □=2 бар абс., Δ=4,5 бар абс.).

В соответствии с предлагаемым в изобретении способом для получения порошкообразного продукта распылительной сушки Р, используя пригодные источники элементарных компонентов содержащего молибден и ванадий многоэлементного оксида, осуществляют приготовление водного раствора или водной суспензии, причем в случае приготовления водной суспензии каждый из источников проходит через состояние водного раствора.

Таким образом, используя исходные соединения (источники), которые в качестве компонентов содержат отличающиеся от кислорода элементарные компоненты рассматриваемого многоэлементного оксида, получают только один водный раствор или более одного водного раствора.

В первом случае водный раствор является раствором, из которого методом распылительной сушки непосредственно получают порошок Р. При этом количества содержащихся в подобном водном растворе растворенных исходных соединений (источников) обычно рассчитывают таким образом, чтобы водный раствор содержал необходимые элементарные компоненты рассматриваемого многоэлементного оксида в молярных количественных отношениях, соответствующих стехиометрии этого содержащего молибден и ванадий многоэлементного оксида.

Во втором случае, в соответствии с которым используя исходные соединения получают более одного водного раствора (причем отдельный водный раствор может содержать только одно или несколько растворенных исходных соединений (источников)), разные полученные водные растворы соединяют друг с другом, причем образуется либо общий водный раствор, подлежащий распылительной сушке до порошкообразного продукта распылительной сушки Р, либо водная суспензия, подлежащая распылительной сушке до порошкообразного продукта распылительной сушки Р. При этом количества содержащихся в общем водном растворе растворенных исходных соединений (источников), соответственно содержащихся в водной суспензии растворенных и суспендированных компонентов обычно рассчитывают таким образом, чтобы общий водный раствор, соответственно водная суспензия, содержали необходимые элементарные компоненты соответствующего изобретению многоэлементного оксида в молярных количественных отношениях, соответствующих стехиометрии этого содержащего молибден и ванадий многоэлементного оксида.

В технически целесообразном варианте осуществления предлагаемой в изобретении распылительной сушки водный раствор, соответственно водную суспензию, раздробленную на мелкие капельки посредством форсунки, функционирующей под действием давления жидкости, сжатого воздуха или инертного газа, или посредством вращающихся распылительных дисков, вводят в горячий газовый поток (предпочтительно в поток горячего воздуха), и в течении нескольких долей секунды сушат, получая тонкодисперсный порошок. При этом горячий газовый поток (например, поток горячего воздуха) в принципе может перемещаться в направлении, совпадающем с факелом распыла (то есть прямотоком), или в противоположном факелу распыла направлении (то есть противотоком). В технически целесообразном варианте осуществления изобретения предпочтительно используют прямоточный режим. Типичная температура входящего горячего газового потока (предпочтительно потока горячего воздуха, хотя в принципе можно использовать также, например, поток горячего азота, горячего диоксида углерода или горячего благородного газа) находится в диапазоне от 300 до 360°С, в то время как типичная температура газового потока на выходе составляет от 100 до 150°С. Согласно изобретению остаточное водосодержание получаемого порошкообразного продукта распылительной сушки в пересчете на его общую массу в целесообразном варианте составляет ≤10% масс., в особенно целесообразном варианте ≤6% масс., причем предпочтительными являются низкие значения остаточного водосодержания. С практической точки зрения целесообразное остаточное водосодержание составляет ≥0,5% масс., часто ≥2% масс. Приведенные в настоящем описании значения остаточного водосодержания в общем случае получены посредством системы микроволнового анализа SMART System 5 (фирма СЕМ GmbH, D-47475, Камп-Линтфорт). Сушку образца, подлежащего анализу посредством указанной системы, осуществляют фокусированными микроволнами (смотри также немецкую заявку на патент DE 102011084040 А1) на встроенных в измерительную систему весах. При этом в процессе сушки с помощью аналитической системы непрерывно определяет потери массы (вплоть до постоянного значения массы) и регулирует энергию сушки на заключительной стадии. Посредством стандартного устройства для подачи воздуха, встроенного изготовителем прибора в микроволновую аналитическую систему, непрерывно удаляют образующийся водяной пар и ускоряют процесс сушки. С помощью устройства для регулирования температуры предотвращают сгорание или разложение образца (температура не превышает 40°С). Типичное время сушки образца массой 0,1 г, как правило, составляет около трех минут.

Согласно изобретению целесообразный диаметр частиц порошкообразных продуктов распылительной сушки Р, подлежащих использованию в соответствии с изобретением, в зависимости от степени дробления на капельки находится в диапазоне от 1 до 50 мкм. Получаемые, как указано выше, порошкообразные продукты распылительной сушки Р, как правило, состоят из частиц со сравнительно однородным диаметром.

Подлежащий распылительной сушке водный раствор или водную суспензию до поступления в устройство для распылительной сушки пропускают по меньшей мере через один фильтр, установленный на пути от места приготовления водного раствора или водной суспензии до устройства для распылительной сушки, с целью отделения в некоторых случаях присутствующих в них грубых частиц, которые, например, могут забивать распылительные форсунки. При этом температуру нагнетательного трубопровода в технически целесообразном варианте поддерживают на уровне, соответствующем конечной температуре приготовленного водного раствора или водной суспензии. Не подвергнутый распылительной сушке остаточный раствор или остаточную суспензию соответственно предпочтительно подвергают постоянному механическому перемешиванию и поддерживают их температуру на уровне, соответствующем температуре их подачи на распылительную сушку.

В промышленном масштабе приготовление подлежащего распылительной сушке водного раствора или водной суспензии обычно осуществляют в резервуарах с мешалкой, выполненных из специальной стали марки 1.4541, аналогичной конструкционному материалу 321 AISI (Американского института черной металлургии). В технически целесообразном варианте устройство для распылительной сушки и мешалка выполнены из одного и того же материала.

Молярное доля молибдена в общем количестве всех отличающихся от кислорода элементов, присутствующих в содержащих молибден и ванадий многоэлементных оксидах, которые являются предпочтительными для осуществления предлагаемого в изобретении способа, как правило, составляет от 5 до 95% мол., часто от 10 до 90% мол., чаще всего от 15 до 85% мол., соответственно от 20 до 80% мол. Молярное отношение молибдена к ванадию в содержащих молибден и ванадий многоэлементных оксидах, которые являются предпочтительными для осуществления предлагаемого в изобретении способа, как правило, находится в диапазоне от 15:1 до 1:1, часто от 12:1 до 2:1.

Согласно изобретению помимо молибдена, ванадия и кислорода хорошо пригодные многоэлементные оксиды часто дополнительно содержат также по меньшей мере один из элементов, выбранных из группы, включающей ниобий (NB) и вольфрам (W).

Молярное отношение молибдена к общему количеству вольфрама и ниобия в подобных многоэлементных оксидах во многих случаях находится в диапазоне от 80:1 до 1:4. Подобные многоэлементные оксиды, хорошо пригодные для осуществления предлагаемого в изобретении способа, часто дополнительно содержат также медь (Cu), причем молярное отношение молибдена к меди предпочтительно находится в диапазоне от 30:1 до 1:3.

Помимо элементов (элементарных компонентов) ниобия и/или вольфрама, а также молибдена, ванадия и кислорода и при необходимости меди многоэлементные оксидные составы, пригодные для осуществления предлагаемого в изобретении способа, дополнительно могут содержать также, например, по меньшей мере один элемент (по меньшей мере один элементарный компонент), выбранный из группы, включающей тантал (Та), хром (Cr), церий (Се), никель (Ni), кобальт (Со), железо (Fe), марганец (Mn), цинк (Zn), сурьму (SB), висмут (Bi), щелочные металлы (литий (Li), натрий (Na), калий (K), рубидий (RB), цезий (Cs)), водород (Н), щелочноземельные металлы (магний (Mg), кальций (Са), стронций (Sr), барий (Ва)), а также кремний (Si), алюминий (Al), титан (Ti) и цирконий (Zr).

Однако многоэлементный оксидный состав, хорошо пригодный для осуществления предлагаемого в изобретении способа, очевидно, может состоять также только из ниобия и/или вольфрама, а также молибдена, ванадия, кислорода и при необходимости меди.

В качестве источников указанных выше элементарных компонентов (в качестве исходных соединений, содержащих по меньшей мере один из указанных выше элементарных компонентов), пригодных для приготовления водных растворов, соответственно суспензий, подлежащих распылительной сушке в соответствии с предлагаемым в изобретении способом, используют как оксиды элементов, так и содержащие один или несколько соответствующих элементов соединений, которые могут быть переведены в оксиды посредством нагревания в присутствии по меньшей мере кислорода. Таким образом, помимо оксидов в качестве исходных соединений (источников элементов) прежде всего можно использовать гидроксиды, галогениды, нитраты, формиаты, оксалаты, ацетаты, карбонаты и/или соответствующие гидраты.

Пригодными для осуществления предлагаемого в изобретении способа исходными соединениями, источниками элементарных молибдена, ванадия, вольфрама и ниобия (компонентов многоэлементного оксида), являются также оксосоединения указанных элементов (молибдаты, ванадаты, вольфраматы и ниобиты), а также кислоты, производные этих оксосоединений. Для получения порошкообразного продукта распылительной сушки Р в соответствии с изобретением в общем случае благоприятными являются источники элементов, содержащие в качестве элемента кислород.

В случае если растворимость того или иного возможного источника элементов в водной среде недостаточна для того, чтобы она соответствовала предлагаемому в изобретении способу, показатель рН водной среды можно модифицировать, например, путем добавления соответствующих средств для установления рН, что позволяет повысить растворимость источника элементов в водной среде. В качестве пригодных средств для регулирования показателя рН прежде всего можно использовать кислоты Брэнстеда и основания Брэнстеда, которые при воздействии повышенных температур, используемых при термической обработке геометрических предварительно формованных изделий, выполняемой при формировании целевой каталитически активной массы, разлагаются на газообразные компоненты. Примерами подобных средств, используемых для регулирования показателя рН, являются аммиак, азотная кислота, соляная кислота, уксусная кислота, муравьиная кислота и щавелевая кислота, а также аммониевые соли сильных и слабых кислот Брэнстеда, например, нитрат аммония, хлорид аммония, карбонат аммония, гидрокарбонат аммония, ацетат аммония, формиат аммония и оксалат аммония.

В водную среду в качестве альтернативы и/или дополнительно можно вводить также растворимые в ней комплексообразователи, которые при воздействии повышенных температур (по меньшей мере в присутствии молекулярного кислорода) распадаются до газообразных соединений и/или улетучиваются в виде газообразных соединений, причем они способны образовывать комплекс с элементарными компонентами, находящимися в источниках элементов в ионной форме, что, как правило, также сопровождается повышением растворимости источника элементов в водной среде. Примерами подобных комплексообразователей являются аммиак и этилендиаминтетрауксусная кислота, а также их соли, предпочтительно соли, хорошо растворимые в воде.

Другим техническим мероприятием, позволяющим повысить растворимость источников элементов в водной среде, является использование повышенных температур. В соответствии с предлагаемым в изобретении способом для повышения растворимости источников элементов в водной среде, очевидно, можно одновременно использовать также более одной из указанных возможностей.

Кроме того, в водный раствор, соответственно водную суспензию, которые при осуществлении предлагаемого в изобретении способа подлежат распылительной сушке до порошкообразного продукта распылительной сушки Р (а, следовательно, в подлежащие термической обработке геометрические предварительно формованные изделия), можно вводить также другие органические и/или органические материалы, которые при предлагаемой в изобретении термической обработке геометрических предварительно формованных тел улетучиваются в виде газа и/или разлагаются до газообразных компонентов, например, стеариновую кислоту, малоновую кислоту, аммониевые соли этих кислот, крахмалы (например, картофельный крахмал и/или кукурузный крахмал), целлюлозу, измельченную ореховую скорлупу и/или тонкодисперсную полимерную муку (например, муку из полиэтилена, полипропилена или других полимеров).

Как указано ниже (и известно из описываемого в уровне техники получения обычных содержащих молибден и ванадий многоэлементных оксидных активных масс), предлагаемую в изобретении термическую обработку геометрических предварительно формованных тел, получаемых согласно изобретению при формовании каталитически активных масс, предпочтительно осуществляют в содержащей кислород и аммиак газовой атмосфере (смотри международные заявки WO 2008/104577 А1 и WO 2004/108267 А1, европейская заявка на патент ЕР 724481 А1 и международную заявку WO 95/1 1081 А1). При этом в технически предпочтительном варианте аммиак может выделяться из самих предварительно формованных тел, в которые в целесообразном варианте вводят соответствующее количество ионов аммония.

Ионы аммония предпочтительно можно вводить в геометрические формованные изделия, подлежащие выполняемой согласно изобретению термической обработке, например, благодаря тому, что в рамках приготовления водного раствора или водной суспензии, подлежащих распылительной сушке до порошкообразного продукта распылительной сушки Р, в качестве источников молибдена, ванадия, вольфрама или ниобия используют соответствующие оксометаллаты аммония. Примерами последних являются метаниобат аммония, метаванадат аммоний, молибдат аммония, тетрагидрат гептамолибдата аммония и гептагидрат паравольфрамата аммония. Однако в соответствии с предлагаемым в изобретении способом к водному раствору, соответственно водной суспензии, подлежащим распылительной сушке до порошкообразного продукта распылительной сушки Р (а, следовательно, в подлежащие термической обработке геометрические формованные изделия), независимо от исходных соединений, являющихся источниками компонентов многоэлементных оксидов, очевидно, можно вводить также источники аммония, такие как NH4NO3, NH4Cl, ацетат аммония, карбонат аммония, гидрокарбонат аммония, NH4OH, NH4CHO2 или оксалат аммония.

В качестве элементного состава содержащего молибден и ванадий многоэлементного оксида, необходимого для осуществления предлагаемого в изобретении способа, можно использовать, в частности, любые известные из уровня техники стехиометрические составы, используемые для подобных многоэлементных оксидов и проявившие себя в качестве активных масс, особенно предпочтительных для каталитического парциального окисления акролеина до акриловой кислоты.

К подобным стехиометрическим составам прежде всего относятся любые стехиометрические составы, опубликованные в немецких заявках на патент DE 10201002832 А1 и DE 19927624 А1, международных заявках WO 2011/134932 А1 и WO 2008/104577 А1, немецкой заявке на патент DE 102012207811 А1, международной заявке WO 2004/108267 А1, европейской заявке на патент ЕР 724481 А1, международных заявках WO 95/11081 А1, WO 2011/134932 А1 и WO 2004/108284 А1, европейской заявке на патент ЕР 714700 А2, немецкой заявке на патент DE 102005010645 А1, международной заявке WO 95/11081 А1, немецкой заявке на патент DE 10350822 А1, патентной заявке США US 2006/0205978 А1, немецкой заявке на патент DE 102004025445 А1, а также в цитируемом в этих документах уровне техники (в частности, приведенные в соответствующих примерах стехиометрические составы).

Частичному количеству подобных стехиометрических составов многоэлементного оксида соответствует общая формула (I):

,

в которой

X1 означает вольфрам, ниобий, тантал, хром и/или церий,

X2 означает медь, никель, кобальт, железо, марганец и/или цинк,

X3 означает сурьму и/или висмут,

X4 означает один или несколько щелочных металлов (литий, натрий, калий, рубидий, цезий) и/или водород,

X5 означает один или несколько щелочноземельных металлов (магний, кальций, стронций, барий),

X6 означает кремний, алюминий, титан и/или цирконий,

а означает число от 1 до 6,

b означает число от 0,2 до 4,

с означает число от 0 до 18, предпочтительно от 0,5 до 18,

d означает число от 0 до 40,

е означает число от 0 до 2,

f означает число от 0 до 4,

g означает число от 0 до 40, и

n означает число, которое определяется валентностью и повторяемостью отличающихся от кислорода элементов в формуле (I).

Для осуществления предлагаемого в изобретении способа из указанных выше стехиометрических составов многоэлементного оксида общей формулы (I)

предпочтительными являются те, в которых:

X1 означает вольфрам, ниобий и/или хром,

X2 означает медь, никель, кобальт и/или железо,

X3 означает сурьму,

X4 означает натрий и/или калий,

X5 означает кальций, стронций и/или барий,

X6 означает кремний, алюминий и/или титан,

а означает число от 2,5 до 5,

b означает число от 0,5 до 2,

с означает число от 0,5 до 3,

d означает число от 0 до 2,

е означает число от 0 до 0,2,

f означает число от 0 до 1,

g означает число от 0 до 15, и

n означает число, которое определяется валентностью и повторяемостью отличающихся от кислорода элементов в формуле (I).

Согласно изобретению стехиометрическому составу многоэлементного оксида еще более предпочтительно соответствует общая формула (II):

,

в которой

X1 означает вольфрам и/или ниобий,

X2 означает медь и/или никель,

X5 означает кобальт и/или стронций,

X6 означает кремний и/или алюминий,

а означает число от 3 до 4,5,

b означает число от 1 до 1,5,

с означает число от 0,75 до 2,5,

f означает число от 0 до 0,5,

g означает число от 0 до 8, и

n означает число, которое определяется валентностью и повторяемостью отличающихся от кислорода элементов в формуле (II).

Следует констатировать, что для осуществления предлагаемого в изобретении способа пригодными являются также многоэлементные оксиды, которые в качестве отличающихся от кислорода элементов помимо молибдена и ванадия содержат комбинацию по меньшей мере одного из двух элементов, теллура или сурьмы, по меньшей мере с одним элементом, выбранным из группы, включающей ниобий, свинец, тантал, вольфрам, титан, алюминий, цирконий, хром, марганец, галлий, железо, рутений, кобальт, родий, никель, палладий, платину, лантан, висмут, бор, церий, олово, цинк, кремний, натрий, литий, калий, магний, золото, серебро и индий. Предпочтительными представителями указанной выше группы элементов являются ниобий, тантал, вольфрам и/или титан, причем еще более предпочтительным элементом является ниобий (смотри, например, международные заявки WO 2004/108267 А1 и WO 2008/104577 А1).

Предпочтительному стехиометрическому составу многоэлементного оксида соответствует общая формула (III):

,

в которой

М1 означает теллур и/или сурьму,

М2 означает по меньшей мере один элемент, выбранный из группы, включающей ниобий, тантал, вольфрам, титан, алюминий, цирконий, хром, марганец, галлий, железо, рутений, кобальт, родий, никель, палладий, платину, лантан, висмут, церий, олово, цинк, кремний, натрий, литий, калий, магний, золото, серебро и индий,

b означает число от 0,01 до 1,

с означает число от >0 до 1, и

d означает число от >0 до 1.

Предпочтительно М1 означает теллур и М2 означает ниобий, тантал, вольфрам и/или титан. М2 предпочтительно означает ниобий.

Стехиометрический коэффициент b предпочтительно означает число от 0,1 до 0,6.

Стехиометрический коэффициент «с» находится в диапазоне от 0,01 до 1, соответственно от 0,05 до 0,4, тогда как стехиометрический коэффициент «d» предпочтительно находится в диапазоне от 0,01 до 1, соответственно от 0,1 до 0,6.

Особенно целесообразным является вариант, в соответствии с которым стехиометрические коэффициенты b, с и d одновременно находятся в указанных выше предпочтительных диапазонах.

Следует констатировать, что для получения пригодных согласно изобретению порошкообразных продуктов распылительной сушки Р можно использовать любые известные из уровня техники (в частности, из упомянутого в настоящем описании уровня техники) технологические режимы, используемые для получения содержащих молибден и ванадий многоэлементных оксидов.

Формование геометрических предварительно формованных тел из порошкообразного продукта распылительной сушки Р с добавлением по меньшей мере одного оксида молибдена S, которые в соответствии с предлагаемым в изобретении способом подлежат последующей термический обработке (с формированием каталитически активной массы), можно выполнять, в частности, в разных технологических вариантах.

В используемом согласно изобретению простом технологическом варианте порошкообразный продукт распылительной сушки Р и по меньшей мере один порошкообразный оксид молибдена S в сухом состоянии максимально равномерно смешивают друг с другом, например, посредством смесительного устройства. Из полученной порошкообразной смеси путем последующего уплотнения (агломерации на прессе, таблетирования) можно непосредственно формовать геометрические формованные изделия (геометрические предварительно формованные изделия) любой заданной конфигурации (например, аналогично тому, как это осуществляют в примерах переработки сопоставимых порошкообразных смесей, приведенных в немецких заявках на патент DE 102008054586 А1, DE 102008040093 А1 и DE 102008040094 А1). Примерами конфигурации типичных предварительно формованных тел, формуемых в соответствии с настоящим изобретением, являются шарики (их диаметр, например, может составлять от 2 до 10 мм), а также сплошные или полые цилиндры (кольца) с наружным диаметром и длиной, в типичном случае составляющими от 2 до 10 мм. Целесообразная толщина стенок полых цилиндров составляет от 1 до 3 мм.

До, во время и/или после смешивания порошкообразного продукта распылительной сушки Р по меньшей мере с одним порошкообразным оксидом молибдена S к этим компонентам, очевидно, можно примешивать также вспомогательные компоненты для последующего формования (вспомогательные средства для формования). В качестве подобных вспомогательных компонентов можно использовать, например, внутренние смазки, соответственно смазочные средства, в частности, графит, сажу, полиэтиленгликоль, стеариновую кислоту, соли стеариновой кислоты, крахмал, полиакриловую кислоту, минеральное масло, растительное масло, воду, нитрид бора, трифторид бора, глицерин, тонкодисперсный тефлоновый порошок и/или простые эфиры целлюлозы.

При выполнении предлагаемой в изобретении термической обработки геометрических предварительно формованных тел указанные выше внутренние смазки могут частично или полностью разлагаться и/или химически превращаться, что в некоторых случаях сопровождается образованием газообразных улетучивающихся веществ.

В качестве других используемых для формования вспомогательных средств подлежащая уплотнению смесь может содержать добавки так называемых упрочняющих материалов, способствующих когезии в получаемых геометрических предварительно формованных изделиях. Подобными упрочняющими материалами могут являться, например, микроволокна из стекла, асбеста, карбида кремния и/или титаната калия.

В отличие от внутренних смазок упрочняющие вспомогательные компоненты после выполненной согласно изобретению термической обработки геометрических предварительно формованных тел обычно в основном полностью остаются в них.

При смешивании порошкообразного продукта распылительной сушки Р по меньшей мере с одним порошкообразным оксидом молибдена S внутреннюю смазку и упрочняющий материал, очевидно, можно вводить также совместно.

Общее количество вспомогательных средств для формования, содержащихся в порошкообразной смеси, подлежащей выполняемому согласно изобретению уплотнению в предварительно формованные изделия, как правило, составляет не более 30% масс., чаще всего не более 20% масс., часто не более 10% масс. (однако часто ≥0,1% масс., ≥0,2% масс., ≥0,5% масс., или ≥1% масс.) соответственно в пересчете на общее количество указанной смеси.

В случае если предлагаемое в изобретении формование геометрических предварительно формованных изделий осуществляют путем экструдирования, соответственно профильного прессования, при смешивании порошкообразного продукта распылительной сушки Р по меньшей мере с одним порошкообразным оксидом молибдена S в качестве вспомогательного средства для формования согласно изобретению предпочтительно примешивают по меньшей мере одну жидкость (жидкое связующее вещество). Подобной жидкостью предпочтительно является вода, водный раствор и/или компоненты водного раствора. Согласно изобретению в качестве по меньшей мере одного подобного жидкого вспомогательного средства для формования предпочтительно используют низкомолекулярную органическую карбоновую кислоту с 2-5 атомами углерода, например, муравьиную кислоту, (предпочтительно) уксусную кислоту, пропионовую кислоту, фумаровую кислоту и/или малеиновую кислоту, соответственно водные растворы указанных кислот и/или компоненты этих водных растворов.

Согласно изобретению общее количество примешиваемых низкомолекулярных органических карбоновых кислот (предпочтительно уксусной кислоты) (в расчете на соответствующие чистые карбоновые кислоты) предпочтительно составляет от 5 до 10% масс. в пересчете на содержание порошкообразного продукта распылительной сушки Р в получаемой общей смеси. Общее содержание получаемой общей смеси в воде может составлять, например, от 5 до 40% масс., предпочтительно от 10 до 30% масс.

Примешивание одной или нескольких низкомолекулярных органических карбоновых кислот (предпочтительно уксусной кислоты) и/или их водных растворов в технически целесообразном варианте выполняют путем максимально гомогенного перемешивания. При этом температура перемешивания, как правило, не превышает 50°С. В типичном случае температура перемешивания находится в диапазоне от 20 до 50°С, более целесообразно от 30 до 40°С.

Полученную вязкотекучую (пастообразную) массу (перемешанный материал, перемешанную массу) путем последующего экструдирования формуют, получая формованные изделия (предварительно формованные изделия), которые обладают заданной конфигурацией. В наиболее простом случае подобные формованные изделия могут обладать формой стержней (сплошных цилиндров). Однако согласно изобретению экструдаты, очевидно, могут обладать также формой колец.

В случае если геометрические (предварительно) формованные изделия получают путем экструдирования, предлагаемая в изобретении термическая обработка полученных формованных изделий включает сушку. Сушку формованных изделий, как правило, выполняют при температурах ниже 200°С, предпочтительно ≤150°С, однако обычно она составляет ≥30°С, соответственно ≥40°С, или ≥50°С.

Кроме того, предлагаемая в изобретении термическая обработка геометрических предварительно формованных изделий с формированием каталитически активной массы включает также прокаливание при температурах от 200 до 600°С, предпочтительно от 300 до 450°С, соответственно от 300 до 400°С, под которыми соответственно подразумевают температуру материала формованных изделий. Согласно изобретению материал формованных изделий во время прокаливания, в частности, предпочтительно обладает максимально равномерной температурой.

Термическую обработку (в частности, прокаливание) геометрических предварительно формованных изделий можно выполнять как в атмосфере инертного газа, так и в окислительной (газовой) атмосфере, например, в атмосфере воздуха (или смесей инертного газа с кислородом), а также в атмосфере с восстанавливающим действием (например, в смесях инертного газа с восстанавливающими газами, такими как водород, аммиак, монооксид углерода, метан и/или акролеин, или в самих указанных восстанавливающих газах) (в общей восстанавливающей атмосфере, очевидно, может присутствовать также незначительное количество молекулярного кислорода). Предлагаемую в изобретении термическую обработку в принципе можно осуществлять также под вакуумом.

В случае если предлагаемую в изобретении термическую обработку геометрических предварительно формованных изделий выполняют в газообразной атмосфере, последняя может быть неподвижной или обладает текучестью. Общая продолжительность предлагаемой в изобретении термической обработки (в частности, прокаливания) геометрических (предварительно) формованных изделий может продолжаться до 24 часов или более. Длительность термической обработки (в частности, прокаливания) геометрических предварительно формованных изделий часто составляет от нескольких минут до нескольких часов, например, от получаса до десяти часов или от одного до пяти часов. Обычно чем выше температура термической обработки (в частности, прокаливания), тем короче ее длительность, и, наоборот, чем ниже температура термической обработки (в частности, прокаливания), тем ее длительность, как правило, больше. Повышение температуры обработки (в частности, прокаливания) и повышение ее длительности, как правило, сопровождаются уменьшением удельной поверхности каталитически активной полиметаллоксидной массы (предварительной массы), получаемой в результате термической обработки геометрических предварительно формованных изделий.

Согласно изобретению в целесообразном варианте предлагаемой в изобретении термической обработки частицы по меньшей мере одного порошкообразного оксида молибдена S, содержащиеся в геометрических предварительно формованных изделиях, остаются в основном без изменения, то есть сохраняют первоначальный специфический химический состав.

Технически целесообразная удельная поверхность по БЭТ (OA в м2/г) каталитически активных масс, которые могут быть получены согласно изобретению (то есть (термически обработанных согласно изобретению) прокаленных геометрических предварительно формованных изделий), составляет от 5 до 40 м2/г, предпочтительно от 10 до 30 м2/г, предпочтительно от 10 до 20 м2/г (например, 15 м2/г).

Предлагаемую в изобретении термическую обработку (в частности, прокаливание) геометрических предварительно формованных изделий предпочтительно выполняют в газовой атмосфере, содержащей кислород или аммиак. При этом аммиак может выделяться из самих предварительно формованных изделий, в которые вводят соответствующее количество ионов аммония.

Каталитическая активность каталитически активной массы, образующейся в результате предлагаемой в изобретении термической обработки, как правило, характеризуется оптимумом, который зависит от содержания кислорода в используемой для прокаливания атмосфере.

Содержание кислорода (содержание молекулярного кислорода) в используемой для прокаливания атмосфере предпочтительно находится в диапазоне от 0,5 до 10% об., особенно предпочтительно от 1 до 5% об. Выход содержания кислорода за указанные пределы обычно сопровождается снижением результирующей каталитической активности.

Пригодные согласно изобретению методы прокаливания опубликованы, например, в международной заявке WO 2004/108284 А1, европейской заявке на патент ЕР 724481 А1, а также в международных заявках WO 2008/104577 А1, WO 2004/108267 А1 и WO 95/11081 А1, причем согласно изобретению особенно предпочтительной является техника прокаливания, описанная в международной заявке WO 95/11081 А1.

Геометрические каталитические формованные изделия, образующиеся в результате предлагаемой в изобретении термической обработки геометрических предварительно формованных изделий, можно использовать в стационарном слое для катализа гетерогенно катализируемого парциального газофазного окисления акролеина до акриловой кислоты (в виде так называемых цельных катализаторов).

Согласно изобретению пригодные цельные катализаторы обладают, например, формой сплошных или полых цилиндров с наружным диаметром и длиной от 2 до 10 мм. Целесообразная толщина стенок полых цилиндров составляет от 1 до 3 мм. Цельный катализатор, очевидно, может обладать также конфигурацией шариков, диаметр которых может составлять от 2 до 10 мм.

Кроме того, геометрические каталитические формованные изделия, которые могут быть получены предлагаемым в изобретении способом (получаемая согласно изобретению каталитически активная масса, получаемый согласно изобретению катализатор), если они выполнены, прежде всего, не в единообразной особой конфигурации, после преобразования в тонкодисперсную форму (например, после измельчения в порошок или осколки) можно использовать для катализа, например, гетерогенно катализируемого парциального окисления акролеина до акриловой кислоты (в том числе, например, в псевдоожиженном или движущемся слое).

Однако согласно изобретению каталитически активную массу, которая может быть получена в соответствии с изобретением, особенно предпочтительно преобразуют в тонкодисперсную форму (например, измельчают, в частности, путем размола в порошок или осколки) и полученную тонкодисперсную форму наносят в качестве оболочки из каталитически активной массы на наружную поверхность геометрически конфигурированного формованного носителя (получают так называемый оболочечный катализатор).

Подобное нанесение обычно осуществляют с помощью жидкого связующего вещества. Связующее вещество выполняет функцию адгезионной жидкости, посредством которой тонкодисперсную каталитически активную массу фиксируют на наружной поверхности геометрически конфигурированного формованного носителя оболочечного катализатора. В последствие по меньшей мере часть адгезионной жидкости удаляют из покрытого геометрически конфигурированного формованного носителя (например, путем пропускания горячего газа, как описано в международной заявке WO 2006/094766 А1).

В качестве материала геометрически конфигурированных формованных носителей оболочечного катализатора согласно изобретению, в частности, можно использовать оксид алюминия, диоксид кремния, силикаты, например, глину, каолин, стеатит (предпочтительно стеатит марки С-220 фирмы CeramTec (Германия) соответственно предпочтительно с низким содержанием растворимых в воде щелочей), пемзу, алюмосиликат, силикат магния, карбид кремния и диоксид циркония. Технически целесообразным является использование геометрически конфигурированных формованных носителей, которые характеризуются максимальной инертностью по отношению к описываемому в изобретении парциальному окислению (при исключительном использовании в качестве «катализаторов» соответствующего гетерогенно катализируемого парциального газофазного окисления, например, акролеина до акриловой кислоты, они ведут себя преимущественно инертно, то есть превращение акролеина в основном отсутствует).

Наружная поверхность геометрически конфигурированного формованного носителя может быть как гладкой, так и шероховатой. Поверхность предпочтительно является шероховатой, поскольку это, как правило, обусловливает повышенную прочность сцепления нанесенной на соответствующий носитель оболочки из оксидной активной массы.

В качестве геометрически конфигурированных формованных носителей с явно выраженной поверхностной шероховатостью можно использовать, в частности, формованные носители с находящимся на их наружной поверхности, состоящим из осколков слоем (согласно изобретению предпочтительными геометрически конфигурированными формованными носителями являются полые цилиндры с находящимся на их наружной поверхности слоем из осколков).

Шероховатость RZ наружной поверхности геометрически конфигурированного формованного носителя предпочтительно находится в диапазоне от 30 до 100 мкм, особенно предпочтительно от 50 до 70 мкм (RZ определяют согласно стандарту DIN 4768, лист 1, с помощью измерительного прибора "Hommel Tester " фирмы Hommel-werke). Особенно предпочтительными являются выполненные из стеатита С220 геометрически конфигурированные формованные носители фирмы CeramTec с шероховатой поверхностью.

Материалы носителя могут быть пористыми или непористыми. Предпочтительным является непористый материал носителя (в этом случае общий объем пор геометрически конфигурированного формованного носителя предпочтительно составляет ≤1% об. от его объема). В соответствии с этим материал формованного носителя предпочтительно обладает низкой удельной поверхностью по БЭТ (в пересчете на единицу его массы).

Геометрически конфигурированные формованные носители могут быть формованы регулярно или нерегулярно, причем согласно изобретению предпочтительными являются регулярно формованные геометрически конфигурированные формованные носители.

Максимальная длина геометрически конфигурированных формованных носителей обычно находится в диапазоне от 1 до 10 мм (речь при этом идет о наиболее длинной прямой линии, непосредственно соединяющей две точки на наружной поверхности формованного носителя).

Согласно изобретению в качестве геометрически конфигурированных формованных носителей предпочтительно используют шарики или (цельные) цилиндры, в частности, полые цилиндры (кольца). Оптимальный диаметр формованного носителя в виде шариков составляет от 1 до 4 мм. В случае использования цилиндров в качестве геометрически конфигурированных формованных носителей их длина предпочтительно составляет от 2 до 10 мм, а наружный диаметр предпочтительно от 4 до 10 мм. В случае колец толщина их стенок обычно составляет от 1 до 4 мм. Согласно изобретению еще более предпочтительными геометрически конфигурированными формованными носителями являются полые цилиндрические носители длиной от 3 до 6 мм, наружным диаметром от 4 до 8 мм и толщиной стенок от 1 до 2 мм. Согласно изобретению оптимальными геометрическими параметрами характеризуются, например, формованные носители в виде полых цилиндров с размерами 7 мм × 3 мм × 4 мм или 5 мм × 3 мм × 2 мм (наружный диаметр × длина × внутренний диаметр). Согласно изобретению оптимальными геометрически конфигурированными формованными носителями являются также любые формованные носители, опубликованные в базе данных Research Disclosure Database (номер 532036, август 2008), в частности, любые формованные носители, указанные в качестве примера. Описываемые в настоящей заявке оболочечные катализаторы VS и ES также можно получать, используя любой из кольцеобразных формованных носителей, указанных в цитируемой базе данных в качестве примера, в частности, кольцеобразные формованные носители с размерами 7 мм × 4 мм × 3 мм (наружный диаметр × внутренний диаметр × длина, соответственно высота).

Технически целесообразная толщина оболочки из каталитически активной оксидной массы, наносимой на наружную поверхность геометрически конфигурированных формованных носителей (в частности, указанных выше кольцеобразных формованных носителей, к наружной поверхности которых относится также поверхность, окружающая полое пространство кольца), как правило, составляет от 10 до 1000 мкм. Толщина оболочки оболочечных катализаторов, которые могут быть получены в соответствии с изобретением, предпочтительно составляет от 10 до 500 мкм, особенно предпочтительно от 100 до 500 мкм, еще более предпочтительно от 200 до 300 мкм.

Находящаяся на отдельном оболочечном катализаторе оболочка предпочтительно обладает максимально однородной толщиной. При изготовлении крупных производственных партий оболочечных катализаторов, которые могут быть получены в соответствии с настоящим изобретением, толщина оболочки на нескольких индивидуальных кольцах оболочечного катализатора также является максимально однородной. В технически целесообразном варианте подобная однородность оболочек по толщине нередко смещается в диапазон параметров, приведенных в примерах осуществления немецкой заявки на патент DE 10360058 А1.

Нанесение тонкодисперсной каталитически активной массы на наружную поверхность геометрически конфигурированного формованного носителя можно осуществлять, например, путем первоначального контролируемого увлажнения этой поверхности жидким связующим веществом (например, путем распыления жидкого связующего вещества). Благодаря контакту увлажненного геометрически конфигурированного формованного носителя с получаемой согласно изобретению тонкодисперсной каталитически активной оксидной массой слой последней в дальнейшем фиксируется на увлажненной поверхности (например, увлажненный геометрически конфигурированный формованный носитель можно посыпать тонкодисперсной каталитически активной массой (порошком активной массы), как описано в европейской заявке на патент ЕР 714700 А2).

«Контролируемое увлажнение» в данном случае означает, что поверхность носителя целесообразно увлажнять таким образом, чтобы она поглощала жидкое связующее вещество и при этом на поверхности отсутствовала визуально наблюдаемая жидкая фаза. В случае слишком влажной поверхности тонкодисперсная каталитически активная пол и метал л оксидная масса агломерируется в отдельные агломераты, вместо того чтобы равномерно распределяться на поверхности. Подробная информация о нанесении пол и металл оксидной массы приведена в немецких заявках на патент DE 2909671 А1 и DE 10051419 А1, а также в европейской заявке на патент ЕР 714700 А2. Для достижения повышенной толщины слоя процесс, очевидно, можно периодически повторять. В этом случае покрытая основа каждый раз становится новым «носителем для оболочечного катализатора».

Для получения указанных выше оболочечных катализаторов можно использовать также любые другие указанные в уровне техники методы нанесения (смотри европейскую заявку на патент ЕР 714700 А2).

В качестве жидкого связующего вещества можно использовать, например, воду, органический растворитель или раствор органического вещества (например, органического растворителя) в воде, органическом растворителе или водном растворе органического растворителя. Примерами органических связующих веществ являются одноатомные или многоатомные органические спирты, в частности, этиленгликоль, 1,4-бутандиол, 1,6-гександиол или глицерин, одноосновные или многоосновные органические карбоновые кислоты, в частности пропионовая кислота, щавелевая кислота, малоновая кислота, глутаровая кислота или малеиновая кислота, аминоспирты, в частности, этаноламин или диэтаноламин, а также монофункциональные или полифункциональные органические амиды, например формамид. Пригодными органическими связующими компонентами (связующими промоторами), растворимыми в воде, органической жидкости или смеси воды с органической жидкостью, являются, например, моносахариды и олигосахариды, такие как глюкоза, фруктоза, сахароза и/или лактоза.

В качестве жидкого связующего вещества особенно предпочтительно используют раствор, состоящий из воды (от 20 до 90% масс.) и органического соединения (от 10 до 80% масс.). Органическая составляющая указанных выше жидких связующих веществ предпочтительно составляет от 10 до 50% масс., особенно предпочтительно от 20 до 30% масс. Жидкими связующими веществами еще более предпочтительно являются растворы, состоящие из воды (от 20 до 90% масс.) и глицерина (от 10 до 80% масс.). Содержание глицерина в подобных водных растворах предпочтительно составляет от 10 до 50% масс., особенно предпочтительно от 20 до 30% масс. Преимущество используемых согласно изобретению предпочтительных связующих веществ, прежде всего, состоит в том, что они способны вполне удовлетворительно смачивать как тонкодисперсную каталитически активную массу (соответственно тонкодисперсную предварительную массу, смотри ниже), так и наружную поверхность геометрически конфигурированных формованных носителей.

Дисперсность тонкодисперсной каталитически активной (оксидной) массы (или соответствующей предварительной массы, смотри ниже), подлежащей нанесению на наружную поверхность геометрически конфигурированного формованного носителя, разумеется, приводят в соответствие с заданной толщиной оболочки. Для формирования оболочек с толщиной в диапазоне от 100 до 500 мкм пригодны, например, порошкообразные активные массы, по меньшей мере 50% общего числа предпочтительно зернистых частиц которых проходят сквозь сетку с круглыми отверстиями размером от 1 до 20 мкм (в качестве альтернативы от 1 до 10 мкм), причем доля частиц с наибольшей длиной, превышающей 50 мкм (то есть частиц, которые не проходят сквозь сетку с круглыми отверстиями размером 50 мкм), составляет менее 10%. Соответствующая дополнительная информация приведена на странице 18 описания международной заявки WO 2005/120702 А1.

В соответствии с настоящим изобретением оболочечные катализаторы предпочтительно получают методом, аналогичным описанному в примерах осуществления европейской заявки на патент ЕР 714700 А2 (смотри также международную заявку WO 2011/134932 А1 и примеры осуществления немецкой заявки на патент DE 10360057 А1). При этом предпочтительным жидким связующим веществом является водный раствор, состоящий из 75% масс. воды и 25% масс. глицерина. Термическую обработку геометрических предварительно формованных изделий согласно настоящему изобретению предпочтительно выполняют в соответствии с технологическим режимом, описанным в качестве примера в немецкой заявке на патент DE 10360057 А1.

Используемая согласно изобретению технология предусматривает также способ получения каталитически активной массы, в соответствии с которым формование геометрических (предварительно) формованных изделий с использованием (тонкодисперсной) смеси, состоящей из порошкообразного продукта распылительной сушки Р, по меньшей мере одного порошкообразного оксида молибдена S и при необходимости одного или нескольких вспомогательных средств для формования, выполняют путем непосредственного нанесения оболочки из указанной (тонкодисперсной) смеси (тонкодисперсной предварительной массы) на наружную поверхность геометрически конфигурированного формованного носителя, аналогичного описанному выше нанесению оболочки из активной массы. В результате предлагаемой в изобретении термической обработки полученных при этом геометрических (предварительно) формованных изделий (включающей также по меньшей мере частичное удаление совместно использованного для нанесения жидкого связующего вещества) непосредственно получают предлагаемые в изобретении оболочечные катализаторы, у которых оболочка из каталитически активной массы нанесена на наружную поверхность (в основном каталитически инертного) геометрически конфигурированного формованного носителя.

Как указано выше, каталитически активные массы, которые могут быть получены в соответствии с настоящим изобретением, пригодны, в частности, для катализа гетерогенно катализируемого парциального газофазного окисления акролеина до акриловой кислоты, описанного, например, в международных заявках WO 2007/082827 А1, WO 2004/085365 А2, WO 2004/085367 А1, WO 2004/085368 А2, WO 2004/085369 А1, WO 2004/085370 А1, WO 2005/016861 А1, WO 2005/047226 А1 и WO 2005/042459 А1. При этом предлагаемые в настоящем изобретении каталитически активные массы, прежде всего, отличаются тем, что содержащий их слой катализатора при осуществлении парциального окисления характеризуется длительным сроком службы, а целевой продукт образуется с высокой активностью и высокой селективностью. При этом предпочтительной формой применения каталитически активной массы, которая может быть получена в соответствии с настоящим изобретением, является оболочечный катализатор, предпочтительно обладающий кольцеобразной конфигурацией (причем особенно предпочтительно используют оболочечный катализатор, выполненный в соответствии с примерами из цитированных выше публикаций, например, в соответствии с любыми примерами осуществления изобретения и сравнительными примерами, приведенными в международных заявках WO 2007/082827 А1, WO 2004/085365 А2, WO 2004/085367 А1, WO 2004/085368 А2, WO 2004/085369 А1, WO 2004/085370 А1, WO 2005/016861 А1, WO 2005/047226 А1 и WO 2005/042459 А1), причем предлагаемый в настоящем изобретении оболочечный катализатор способен заменять используемый в цитированных документах оболочечный катализатор, и причем информация, касающаяся оболочечного катализатора из приведенного в настоящем описании примера, справедлива также для оболочечного катализатора из приведенного в настоящем описании сравнительного примера.

Каталитически активные массы, которые могут быть получены в соответствии с настоящим изобретением, в предпочтительных вариантах в принципе пригодны также для катализа гетерогенно катализируемого парциального газофазного окисления метакролеина до метакриловой кислоты.

Вышесказанное прежде всего относится к гетерогенно катализируемому частичному газофазному окислению акролеина, соответственно метакролеина (кратко «(мет)акролеина») до акриловой кислоты, соответственно до метакриловой кислоты (кратко «до(мет)акриловой кислоты»), осуществляемому при высокой удельной нагрузке исходного (мет)акролеина на катализатор, как описано, например, в немецких заявках на патент DE 10307983 А1, DE 19948523 А1 и DE 19910508 А1, международных заявках WO 2008/104577 А1 и WO 2011/134932 А1, а также в немецких заявках на патент DE 19927624 А1 и DE 10360057 А1.

При этом гетерогенно катализируемое частичное газофазное окисление можно осуществлять известными методами. В соответствии с этим реакционную газовую смесь, содержащую (мет)акролеин, молекулярный кислород и по меньшей мере один инертный разбавляющий газ, при повышенной температуре пропускают через слой катализатора, причем катализаторы в качестве активной массы содержат по меньшей мере одну каталитически активную массу, которая может быть получена в соответствии с настоящим изобретением, и причем во время пребывания (мет)акролеина в слое катализатора происходит его превращение до (мет)акриловой кислоты. Согласно изобретению слой катализатора предпочтительно является стационарным слоем. Однако для осуществления предлагаемого в изобретении способа в принципе можно использовать также псевдоожиженный или движущийся слой катализатора. С целью повышения селективности и активности через катализатор в качестве компонента реакционной газовой смеси, как правило, пропускают водяной пар. Кроме того, предпочтительным является пропускание инертных разбавляющих газов с повышенной удельной молярной теплоемкостью, например, н-пропана или диоксида углерода. Речь при этом идет о таких газах, ≤5% мол., предпочтительно ≤3% мол., особенно предпочтительно ≤1% мол. которых при пропускании реакционной газовой смеси через слой катализатора практически не подвержены химическому изменению.

Для осуществления газофазного парциального окисления (мет)акролеина прежде всего пригодны реакторы в виде теплообменников. Подобный реактор имеет по меньшей мере одно первичное пространство и по меньшей мере одно вторичное пространство, которые отделены друг от друга перегородкой. В по меньшей мере одно первичное пространство помещают катализатор, содержащий по меньшей мере одну каталитически активную массу, которая может быть получена в соответствии с настоящим изобретением, и пропускают через катализатор содержащую (мет)акролеин реакционную газовую смесь. Одновременно через вторичное пространство пропускают текучий теплоноситель, причем через разделяющую оба указанных пространства перегородку происходит теплообмен, осуществляемый с целью контроля и управление температурой реакционной газовой смеси на ее пути через слой катализатора.

Газофазное парциальное окисление (мет)акролеина, как правило, происходит в одной или нескольких температурных зонах реактора в виде теплообменника с пучком труб, описанного, например, в европейских заявках на патент ЕР 700174 А1 и ЕР 700893 А1, немецких заявках на патент DE 19910508 А1, DE 19948523 А1, DE 19910506 А1, DE 19948241 А1, DE 2830765 А1 и DE 2513405 А1, патенте США US 3147084 А, немецкой заявке на патент DE 2201428 А1, европейской заявке на патент ЕР 383224 А2, а также в японских патентных заявках JP 2007-260588 А и JP 58096041 А.

При этом стационарный слой катализатора в виде соответствующей сыпучей массы из формованных изделий катализатора (при необходимости в виде смеси с разбавляющими инертными геометрическими формованными изделиями) находится в металлических трубках (контактных трубках) кожухотрубного реактора, вокруг которых пропускают теплоноситель или теплоносители (при наличии более одной температурной зоны вокруг металлических трубок пропускают соответствующее число теплоносителей, которые преимущественно пространственно отделены друг от друга). Теплоносителем, как правило, является солевой расплав. Через контактные трубки пропускают реакционную газовую смесь.

В качестве альтернативы стационарный слой катализатора может находиться также, например, в свободных пространствах между пластинами термопластинчатого реактора с пропускаемым через пластины теплоносителем (подобный реактор рекомендован, например, в немецких заявках на патент DE 102004017150 А1, DE 19952964 А1 и DE 10361456 А1).

Как указано выше, стационарный слой катализатора может состоять только из катализаторов, которые могут быть получены в соответствии с настоящим изобретением, однако эти катализаторы могут быть разбавлены также инертными геометрическими формованными изделиями. При этом инертными геометрически формованными изделиями могут являться, например, геометрически конфигурированные формованные носители, используемые для получения предлагаемых в изобретении оболочечных катализаторов. До и/или после стационарного слоя катализатора может находиться сыпучая масса, состоящая только из инертных формованных изделий (наличие подобных насыпных слоев, состоящих только из инертных формованных изделий, при расчете нагрузки на стационарный слой катализатора реакционного газа, соответственно того или иного компонента реакционного газа, обычно не учитывают).

Используемые в кожухотрубном реакторе контактные трубки, толщина стенок которых в типичном случае составляет от 1 до 3 мм, обычно выполняют из ферритной стали. Внутренний диаметр контактных трубок, как правило, составляет от 20 до 30 мм, часто от 21 до 29 мм или от 21 до 26 мм. Целесообразная длина контактных трубок составляет от 2 до 4 метров.

Технически целесообразное количество находящихся в кожухотрубном реакторе контактных трубок составляет по меньшей мере 5000, предпочтительно по меньшей мере 10000. Число находящихся в кожухотрубном реакторе контактных трубок часто составляет от 15000 до 40000. Кожухотрубные реакторы с числом находящихся в них контактных трубок более 50000 следует считать исключением. Внутри реактора контактные трубки обычно упорядочены с равномерным распределением (предпочтительно по шесть контактных трубок, находящихся на равном расстоянии друг от друга), причем при целесообразном распределении расстояние между центральными внутренними осями двух соседних контактных трубок (так называемый шаг контактных трубок) составляет от 35 до 45 мм (смотри, например, европейскую заявку на патент ЕР-В 468290 А1).

В качестве теплоносителя для кожухотрубных реакторов особенно целесообразно использовать расплавы солей, в частности, нитрата калия, нитрита калия, нитрита натрия и/или нитрата натрия, или низкоплавких металлов, в частности, натрия, ртути и сплавов разных металлов.

Нагрузка по (мет)акролеину на получаемый согласно изобретению (в частности, согласно приведенному ниже примеру и сравнительному примеру) катализатор, загруженный в контактные трубки кожухотрубных реакторов, в частности, предпочтительно составляет ≥130 нл/л-ч, ≥150 нл/л-ч, ≥160 нл/л-ч, ≥170 нл/л-ч, ≥180 нл/л-ч, ≥200 нл/л-ч, ≥220 нл/л-ч, ≥240 нл/л-ч или ≥260 нл/л-ч. Предпочтительной, очевидно, является также более низкая нагрузка на катализатор по (мет)акролеину, составляющая, например, ≤130 нл/л-ч, ≤100 нл/л-ч, ≤80 нл/л-ч или ≤60 нл/л-ч.

Нагрузка на катализатор по (мет)акролеину, как правило, составляет ≤400 нл/л-ч, ≤350 нл/л-ч, ≤300 нл/л-ч или ≤280 нл/л-ч (соответствующая нагрузка может быть реализована также в указанных выше термопластинчатых реакторах).

В соответствии с настоящим изобретением под нагрузкой исходной реакционной газовой смеси на стационарный слой катализатора (в нл/л-ч) подразумевают количество исходной реакционной газовой смеси в нормальных литрах (нл; объем в литрах, который соответствующее количество исходной реакционной газовой смеси занимало бы в нормальных условиях, то есть, при температуре 0°С и давлении 1 атмосфера (1,01 бар)), подаваемое в стационарный слой катализатора в час и относимое к насыпному объему (при расчете насыпного объема заполненные чистым инертным материалом зоны реактора не учитывают; при этом насыпной объем включает объем пустот в соответствующей сыпучей массе (зонах соответствующей сыпучей массы)).

Нагрузка на стационарный слой катализатора может относиться также только к одному компоненту исходной реакционной газовой смеси (например, только к подлежащему частичному окислению органическому исходному соединению). В подобном случае речь идет об объемном количестве этого компонента (например, подлежащего частичному окислению органического исходного соединения) в нормальных литрах, подаваемому в стационарный слой катализатора в час и относимому к насыпному объему (при расчете насыпного объема зоны реактора, заполненные чистым инертным материалом, не учитывают; насыпной объем включает объем пустот в соответствующей сыпучей массе (зонах соответствующей сыпучей массы), причем нагрузку на катализатор также измеряют в нл/л-ч.

При этом удельную объемную активность стационарного слоя катализатора, как правило, распределяют таким образом, чтобы она возрастала в направлении перемещения реакционного газа.

Подобное распределение активности может быть легко реализовано, например, благодаря уменьшению разбавления стационарного слоя катализатора инертными формованными изделиями в направлении перемещения реакционного газа.

Кроме того, гетерогенно катализируемое парциальное окисление, например, предусматривающее использование оболочечных катализаторов, которые могут быть получены в соответствии с настоящим изобретением, во всех аспектах соответствующего процесса в наиболее общем случае можно осуществлять, например, как описано в немецкой заявке на патент DE А 10350822 А1. При этом содержание (мет)акролеина в исходной реакционной газовой смеси может составлять, например, от 3 или 6% об. до 15 % об., часто от 4 или 6% об. до 10% об., соответственно от 5 до 8% об. (соответственно в пересчете на общий объем исходной реакционной газовой смеси).

Молярное отношение кислорода к (мет)акролеину в исходной реакционной газовой смеси обычно составляет ≥1:1. Указанное отношение обычно составляет ≤3:1. Гетерогенно катализируемое парциальное окисление (мет)акролеина до (мет)акриловой кислоты часто осуществляют при объемном отношении (мет)акролеин : кислород : водяной пар : инертный газ в исходной реакционной газовой смеси (в нормальных литрах), составляющем 1:(1-3):(0-20):(3-30), предпочтительно 1:(1-3):(0,5-10):(7-10).

При этом в качестве инертных разбавляющих газов (речь идет о газах или смесях газов, по меньшей мере 95% мол., предпочтительно по меньшей мере 97% мол., по меньшей мере 99% мол., наиболее предпочтительно 100% мол. которых при однократном пропускании реакционной газовой смеси через слой катализатора, например, стационарный слой катализатора, остаются химически неизменными) можно использовать азот, диоксид углерода, монооксид углерода, благородные газы, пропан, этан, метан, бутан и/или пентан (в виде единственного разбавляющего газа или в смеси с другим или несколькими другими указанными инертными разбавляющими газами). При этом температура подобного гетерогенно катализируемого парциального окисления (мет)акролеина обычно находится в диапазоне от 200 до 400°С, как правило, от 220 до 380°С, часто от 230 до 350°С, часто от 245 до 285°С, соответственно от 245 до 265°С. Абсолютное рабочее давление (в частности, давление на входе в стационарный слой катализатора) обычно составляет от 101,3 до 350 кПа, соответственно от 101,3 до 250 кПа или от 101,3 до 205 кПа. Парциальное окисление (мет)акролеина с использованием катализаторов, которые могут быть получены в соответствии с настоящим изобретением, разумеется, можно осуществлять также при рабочем давлении ниже атмосферного давления.

Степень превращения (мет)акролеина при однократном пропускании исходной реакционной газовой смеси, например, через стационарный слой катализатора обычно составляет ≥90% мол., часто ≥98% мол., нередко ≥99% мол., или даже ≥99,9% мол.

Процесс парциального окисления согласно изобретению можно осуществлять в полном соответствии с рекомендациями, приведенными в немецкой заявкой на патент DE 102007019597 А1, соответственно в международной заявке WO 2008/104577 А1, или в международной заявке WO 2011/134932 А1.

В качестве источника (мет)акролеина, необходимого для реализуемого согласно изобретению парциального окисления, можно непосредственно использовать, в частности, содержащую (мет)акролеин газовую смесь продуктов гетерогенно катализируемого парциального окисления С3-/С4-соединений (например, пропилена или изобутилена) до (мет)акролеина, причем предварительное выделение (мет)акролеина из указанной газовой смеси не требуется.

Согласно изобретению селективность (S) образования (мет)акриловой кислоты является выраженным в мольных процентах (% мол.) частным от деления числа молей (мет)акролеина, превращенного в (мет)акриловую кислоту, на общее число молей превращенного (мет)акролеина, умноженным на сто.

При этом числам молей превращенного (мет)акролеина соответствуют значения, достигнутые при однократном пропускании исходной реакционной газовой смеси через слой катализатора. В целесообразном варианте сравнивают друг с другом значения селективности (S) образования целевого продукта, достигнутые при одинаковых степенях превращения эдукта.

Более высокой активностью характеризуется активная масса (катализатор), которая обеспечивает одинаковое превращение при более низких температурах и неизменных прочих условиях.

Соответственно, степень превращения (U) (мет)акролеина является выраженным в мольных процентах (% мол.) частным отделения числа молей превращенного (мет)акролеина на число молей исходного (мет)акролеина, умноженным на сто.

(Мет)акриловую кислоту можно выделять из газовой смеси продуктов парциального окисления известными методами, например, путем первоначального переведения (мет)акриловой кислоты в конденсированную фазу благодаря реализации процессов абсорбции и/или конденсации.

(Мет)акриловая кислота любой степени чистоты может быть затем выделена из конденсированной фазы методами термического разделения, например, ректификацией и/или кристаллизацией (смотри, например, немецкий патент DE 602004924 Т2 и международную заявку WO 2006/114428 А1, а также цитируемый в этих публикациях уровень техники).

Ниже приведены варианты осуществления настоящего изобретения.

1. Способ получения каталитически активной массы, которая является смесью содержащего молибден и ванадий многоэлементного оксида по меньшей мере с одним оксидом молибдена, отличающийся тем, что способ предусматривает реализацию следующих технических мероприятий:

- из источников элементарных компонентов многоэлементного оксида осуществляют приготовление водного раствора или водной суспензии, причем в случае приготовления водной суспензии каждый из указанных источников проходит через состояние водного раствора,

- посредством распылительной сушки водного раствора или водной суспензии получают порошкообразный продукт распылительной сушки Р,

- при добавлении к порошкообразному продукту распылительной сушки Р по меньшей мере одного порошкообразного оксида молибдена S, а также при необходимости одного или нескольких вспомогательных средств для формования, и после однородного смешивания указанных компонентов из образовавшейся смеси формуют геометрические предварительно формованные изделия, и

- геометрические предварительно формованные изделия подвергают термической обработке, формируя каталитически активную массу.

2. Способ согласно варианту осуществления 1, отличающийся тем, что по меньшей мере одним порошкообразным оксидом молибдена S является по меньшей мере один оксид молибдена, выбранный из группы, включающей MoO2, МоО3, Mo18O52, Mo8O23 и Mo4O11.

3. Способ согласно варианту осуществления 2, отличающийся тем, что по меньшей мере одним порошкообразным оксидом молибдена S является по меньшей мере один триоксид молибдена.

4. Способ согласно одному из вариантов осуществления 1-3, отличающийся тем, что удельная поверхность по БЭТ (OM) по меньшей мере одного порошкообразного оксида молибдена S составляет ≤20 м2/г.

5. Способ согласно одному из вариантов осуществления 1-4, отличающийся тем, что удельная поверхность по БЭТ (OM) по меньшей мере одного порошкообразного оксида молибдена S составляет ≤15 м2/г.

6. Способ согласно одному из вариантов осуществления 1-5, отличающийся тем, что удельная поверхность по БЭТ (OM) по меньшей мере одного порошкообразного оксида молибдена S составляет ≤10 м2/г.

7. Способ согласно одному из вариантов осуществления 1-6, отличающийся тем, что удельная поверхность по БЭТ (OM) по меньшей мере одного порошкообразного оксида молибдена S составляет ≥0,01 м2/г.

8. Способ согласно одному из вариантов осуществления 1-7, отличающийся тем, что удельная поверхность по БЭТ (OM) по меньшей мере одного порошкообразного оксида молибдена S составляет ≥0,05 м2/г.

9. Способ согласно одному из вариантов осуществления 1-8, отличающийся тем, что удельная поверхность по БЭТ (OM) по меньшей мере одного порошкообразного оксида молибдена S составляет ≥0,1 м2/г.

10. Способ согласно одному из вариантов осуществления 1-9, отличающийся тем, что удельная поверхность по БЭТ (OM) по меньшей мере одного порошкообразного оксида молибдена S составляет ≥0,5 м2/г.

11. Способ согласно одному из вариантов осуществления 1-10, отличающийся тем, что удельная поверхность по БЭТ (OM) по меньшей мере одного порошкообразного оксида молибдена S составляет ≥1 м2/г.

12. Способ согласно одному из вариантов осуществления 1-11, отличающийся тем, что диаметр d90 частиц по меньшей мере одного порошкообразного оксида молибдена S составляет ≤20 мкм.

13. Способ согласно одному из вариантов осуществления 1-12, отличающийся тем, что диаметр d90 частиц по меньшей мере одного порошкообразного оксида молибдена S составляет ≤10 мкм.

14. Способ согласно одному из вариантов осуществления 1-13, отличающийся тем, что диаметр d90 частиц по меньшей мере одного порошкообразного оксида молибдена S составляет ≤5 мкм.

15. Способ согласно одному из вариантов осуществления 1-14, отличающийся тем, что диаметр d90 частиц по меньшей мере одного порошкообразного оксида молибдена S составляет ≤3 мкм.

16. Способ согласно одному из вариантов осуществления 1-15, отличающийся тем, что диаметр d90 частиц по меньшей мере одного порошкообразного оксида молибдена S составляет ≤2 мкм.

17. Способ согласно одному из вариантов осуществления 1-16, отличающийся тем, что диаметр d10 частиц по меньшей мере одного порошкообразного оксида молибдена S составляет ≥50 нм.

18. Способ согласно одному из вариантов осуществления 1-17, отличающийся тем, что диаметр d10 частиц по меньшей мере одного порошкообразного оксида молибдена S составляет ≥75 нм.

19. Способ согласно одному из вариантов осуществления 1-18, отличающийся тем, что диаметр d10 частиц по меньшей мере одного порошкообразного оксида молибдена S составляет ≥100 нм.

20. Способ согласно одному из вариантов осуществления 1-19, отличающийся тем, что диаметр d10 частиц по меньшей мере одного порошкообразного оксида молибдена S составляет ≥150 нм или ≥200 нм.

21. Способ согласно одному из вариантов осуществления 1-20, отличающийся тем, что диаметр d10 частиц порошкообразного продукта распылительной сушки Р составляет ≥1 мкм, а диаметр d90 частиц порошкообразного продукта распылительной сушки Р составляет ≤70 мкм.

22. Способ согласно одному из вариантов осуществления 1-21, отличающийся тем, что по меньшей мере один порошкообразный оксид молибдена S добавляют в количестве от >0 до ≤50% масс. в пересчете на массу получаемой способом каталитически активной массы.

23. Способ согласно одному из вариантов осуществления 1-22, отличающийся тем, что по меньшей мере один порошкообразный оксид молибдена S добавляют в количестве от >0 до ≤45% масс. в пересчете на массу получаемой способом каталитически активной массы.

24. Способ согласно одному из вариантов осуществления 1-23, отличающийся тем, что по меньшей мере один порошкообразный оксид молибдена S добавляют в количестве от >0 до ≤40% масс. в пересчете на массу получаемой способом каталитически активной массы.

25. Способ согласно одному из вариантов осуществления 1-24, отличающийся тем, что по меньшей мере один порошкообразный оксид молибдена S добавляют в количестве от ≥1 до ≤35% масс. в пересчете на массу получаемой способом каталитически активной массы.

26. Способ согласно одному из вариантов осуществления 1-25, отличающийся тем, что по меньшей мере один порошкообразный оксид молибдена S добавляют в количестве от ≥3 до ≤30% масс. в пересчете на массу получаемой способом каталитически активной массы.

27. Способ согласно одному из вариантов осуществления 1-26, отличающийся тем, что по меньшей мере один порошкообразный оксид молибдена S добавляют в количестве от ≥5 до ≤30% масс. в пересчете на массу получаемой способом каталитически активной массы.

28. Способ согласно одному из вариантов осуществления 1-27, отличающийся тем, что по меньшей мере один порошкообразный оксид молибдена S добавляют в количестве от ≥10 до ≤25% масс. в пересчете на массу получаемой способом каталитически активной массы.

29. Способ согласно одному из вариантов осуществления 1-28, отличающийся тем, что по меньшей мере один порошкообразный оксид молибдена S добавляют в количестве от ≥10 до ≤20% масс. в пересчете на массу получаемой способом каталитически активной массы.

30. Способ согласно одному из вариантов осуществления 1-29, отличающийся тем, что по меньшей мере один порошкообразный оксид молибдена S добавляют в количестве от ≥10 до ≤15% масс. в пересчете на массу получаемой способом каталитически активной массы.

31. Способ согласно одному из вариантов осуществления 1-30, отличающийся тем, что молярное доля молибдена в общем количестве отличающихся от кислорода элементов в содержащем молибден и ванадий многоэлементном оксиде составляет от 5 до 95% мол.

32. Способ согласно одному из вариантов осуществления 1-31, отличающийся тем, что молярное доля молибдена в общем количестве отличающихся от кислорода элементов в содержащем молибден и ванадий многоэлементном оксиде составляет от 10 до 90% мол.

33. Способ согласно одному из вариантов осуществления 1-32, отличающийся тем, что молярное доля молибдена в общем количестве отличающихся от кислорода элементов в содержащем молибден и ванадий многоэлементном оксиде составляет от 15 до 85% мол.

34. Способ согласно одному из вариантов осуществления 1-33, отличающийся тем, что молярное доля молибдена в общем количестве отличающихся от кислорода элементов в содержащем молибден и ванадий многоэлементном оксиде составляет от 20 до 80% мол.

35. Способ согласно одному из вариантов осуществления 1-34, отличающийся тем, что молярное отношение Мо/V (отношение содержащихся в многоэлементном оксиде молярных количеств молибдена и ванадия) составляет от 15:1 до 1:1.

36. Способ согласно одному из вариантов осуществления 1-35, отличающийся тем, что молярное отношение Мо/V (отношение содержащихся в многоэлементном оксиде молярных количеств молибдена и ванадия) составляет от 12:1 до 2:1.

37. Способ согласно одному из вариантов осуществления 1-36, отличающийся тем, что помимо молибдена, ванадия и кислорода многоэлементный оксид содержит также по меньшей мере один из элементов, ниобий или вольфрам.

38. Способ согласно варианту 37, отличающийся тем, что молярное отношение Mo/(W+NB) (отношение содержащегося в многоэлементном оксиде молярного количества молибдена к содержащемуся в многоэлементном оксиде общему молярному количеству вольфрама и ниобия) составляет от 80:1 до 1:4.

39. Способ согласно одному из вариантов осуществления 1-38, отличающийся тем, что многоэлементный оксид дополнительно содержит медь.

40. Способ согласно варианту осуществления 39, отличающийся тем, что молярное отношение Мо/Cu (отношение содержащихся в многоэлементном оксиде молярных количеств молибдена и меди) составляет от 30:1 до 1:3.

41. Способ согласно одному из вариантов осуществления 37-40, отличающийся тем, что многоэлементный оксид дополнительно содержит по меньшей мере один элемент, выбранный из группы, включающей тантал (Та), хром (Cr), церий (Се), никель (Ni), кобальт (Со), железо (Fe), марганец (Mn), цинк (Zn), сурьму (SB), висмут (Bi), щелочные металлы (литий (Li), натрий (Na), калий (K), рубидий (RB), цезий (Cs)), водород (Н), щелочноземельные металлы (магний (Мд), кальций (Са), стронций (Sr), барий (Ва)), кремний (Si), алюминий (Al), титан (Ti) и цирконий (Zr).

42. Способ согласно одному из вариантов осуществления 1-30, отличающийся тем, что стехиометрическому составу многоэлементного оксида соответствует общая формула (I):

,

в которой

X1 означает вольфрам, ниобий, тантал, хром и/или церий,

X2 означает медь, никель, кобальт, железо, марганец и/или цинк,

X3 означает сурьму и/или висмут,

X4 означает один или несколько щелочных металлов (литий, натрий, калий, рубидий, цезий) и/или водород,

X5 означает один или несколько щелочноземельных металлов (магний, кальций, стронций, барий),

X6 означает кремний, алюминий, титан и/или цирконий,

а означает число от 1 до 6,

b означает число от 0,2 до 4,

с означает число от 0 до 18, предпочтительно от 0,5 до 18,

d означает число от 0 до 40,

е означает число от 0 до 2,

f означает число от 0 до 4,

g означает число от 0 до 40, и

n означает число, которое определяется валентностью и повторяемостью отличающихся от кислорода элементов в формуле (I).

43. Способ согласно варианту осуществления 42, отличающийся тем, что в общей формуле (I):

в которой

X1 означает вольфрам, ниобий и/или хром,

X2 означает медь, никель, кобальт и/или железо,

X3 означает сурьму,

X4 означает натрий и/или калий,

X5 означает кальций, стронций и/или барий,

X6 означает кремний, алюминий и/или титан,

а означает число от 2,5 до 5,

b означает число от 0,5 до 2,

с означает число от 0,5 до 3,

d означает число от 0 до 2,

е означает число от 0 до 0,2,

f означает число от 0 до 1,

g означает число от 0 до 15, и

n означает число, которое определяется валентностью и повторяемостью отличающихся от кислорода элементов в формуле (I).

44. Способ согласно одному из вариантов осуществления 1-30, отличающийся тем, что стехиометрическому составу многоэлементного оксида соответствует общая формула (II):

,

в которой

X1 означает вольфрам и/или ниобий,

X2 означает медь и/или никель,

X5 означает кобальт и/или стронций,

X6 означает кремний и/или алюминий,

а означает число от 3 до 4,5,

b означает число от 1 до 1,5,

с означает число от 0,75 до 2,5,

f означает число от 0 до 0,5,

g означает число от 0 до 8, и

n означает число, которое определяется валентностью и повторяемостью отличающихся от кислорода элементов в формуле (II).

45. Способ согласно одному из вариантов осуществления 1-30, отличающийся тем, что многоэлементный оксид помимо молибдена и ванадия содержит по меньшей мере один из двух элементов, теллур или сурьму, а также по меньшей мере один элемент, выбранный из группы, включающей ниобий, свинец, тантал, вольфрам, титан, алюминий, цирконий, хром, марганец, галлий, железо, рутений, кобальт, родий, никель, палладий, платину, лантан, висмут, бор, церий, олово, цинк, кремний, натрий, литий, калий, магний, золото, серебро и индий.

46. Способ согласно одному из вариантов осуществления 1-30, отличающийся тем, что многоэлементный оксид помимо молибдена и ванадия содержит по меньшей мере один из двух элементов, теллур или сурьму, а также по меньшей мере один элемент, выбранный из группы, включающей ниобий, тантал, вольфрам и титан.

47. Способ согласно одному из вариантов осуществления 1-30, отличающийся тем, что многоэлементный оксид помимо молибдена и ванадия содержит по меньшей мере один из двух элементов, теллур или сурьму, а также ниобий.

48. Способ согласно одному из вариантов осуществления 1-30, отличающийся тем, что стехиометрическому составу многоэлементного оксида соответствует общая формула (III):

,

в которой

М1 означает теллур и/или сурьму,

М2 означает по меньшей мере один элемент, выбранный из группы, включающей ниобий, тантал, вольфрам, титан, алюминий, цирконий, хром, марганец, галлий, железо, рутений, кобальт, родий, никель, палладий, платину, лантан, висмут, церий, олово, цинк, кремний, натрий, литий, калий, магний, золото, серебро и индий,

b означает число от 0,01 до 1,

с означает число от >0 до 1, и

d означает число от >0 до 1.

49. Способ согласно одному из вариантов осуществления 1-48, отличающийся тем, что источниками элементарных компонентов многоэлементного оксида являются оксид, галогенид, нитрат, формиат, оксалат, ацетат и/или карбонат одного или нескольких элементарных компонентов и/или гидрат указанных соединений.

50. Способ согласно одному из вариантов осуществления 1-49, отличающийся тем, что в качестве источника элементарных компонентов многоэлементного оксида совместно используют один или более оксосоединений элементарных компонентов молибдена, ванадия, вольфрама и ниобия.

51. Способ согласно варианту осуществления 50, отличающийся тем, что одним или более оксосоединением является оксометаллат аммония, выбранный из группы, включающей метаниобат аммония, метаванадат аммония, молибдат аммония, тетрагидрат гептамолибдата аммония и гептагидрат пагавольфрамата аммония.

52. Способ согласно одному из вариантов осуществления 1-51, отличающийся тем, что водный раствор или водная суспензия, из которых получают порошкообразный продукт распылительной сушки Р, содержит аммиак, азотную кислоту, соляную кислоту, уксусную кислоту, муравьиную кислоту, щавелевую кислоту, нитрат аммония, хлорид аммония, карбонат аммония, гидрокарбонат аммония, гидроксид аммония, ацетат аммония, формиат аммония, оксалат аммония, этилендиаминтетрауксусную кислоту, стеариновую кислоту, малоновую кислоту, крахмал, целлюлозу, ореховую скорлупу и/или тонкодисперсную полимерную муку.

53. Способ согласно одному из вариантов осуществления 1-52, отличающийся тем, что смесь, содержащую порошкообразный продукт распылительной сушки Р и по меньшей мере один порошкообразный оксид молибдена S, формуют в геометрические предварительно формованные изделия посредством агломерации на прессе.

54. Способ согласно варианту осуществления 53, отличающийся тем, что смесь, подлежащая формованию в геометрические предварительно формованные изделия, содержит по меньшей мере одно вспомогательное средство для формования, выбранное из группы, включающей графит, сажу, полиэтиленгликоль, стеариновую кислоту, соли стеариновой кислоты, крахмал, полиакриловую кислоту, минеральное масло, растительное масло, воду, нитрид бора, трифторид бора, глицерин, тонкодисперсный тефлоновый порошок и простые эфиры целлюлозы.

55. Способ согласно варианту осуществления 53 или 54, отличающийся тем, что смесь, подлежащая формованию в геометрические предварительно формованные изделия, содержит по меньшей мере одно вспомогательное средство для формования, выбранное из группы, включающей микроволокна из стекла, асбеста, карбида кремния и титанат калия.

56. Способ согласно варианту осуществления 54 или 55, отличающийся тем, что смесь, подлежащая формованию в геометрические предварительно формованные изделия, содержит от 0,1 до 30% масс. вспомогательных средств для формования в пересчете на общее количество смеси.

57. Способ согласно одному из вариантов осуществления 54-56, отличающийся тем, что смесь, подлежащая формованию в геометрические предварительно формованные изделия, содержит от 0,2 до 20% масс. вспомогательных средств для формования в пересчете на общее количество смеси.

58. Способ согласно одному из вариантов осуществления 54-57, отличающийся тем, что смесь, подлежащая формованию в геометрические предварительно формованные изделия, содержит от 0,5 до 10% масс. вспомогательных средств для формования в пересчете на общее количество смеси.

59. Способ согласно одному из вариантов осуществления 1-52, отличающийся тем, что смесь, содержащую порошкообразный продукт распылительной сушки Р и по меньшей мере один порошкообразный оксид молибдена S, формуют в геометрические предварительно формованные изделия посредством экструдирования.

60. Способ согласно варианту осуществления 59, отличающийся тем, что смесь, подлежащая формованию в геометрические предварительно формованные изделия, содержит по меньшей мере одну жидкость.

61. Способ согласно варианту осуществления 60, отличающийся тем, что по меньшей мере одна жидкость содержит одну или более органическую карбоновую кислоту с 2-4 атомами углерода, воду, водный раствор или компоненты водного раствора.

62. Способ согласно варианту осуществления 60 или 61, отличающийся тем, что по меньшей мере одна жидкость содержит по меньшей мере одну органическую карбоновую кислоту, выбранную из группы, включающей муравьиную кислоту, уксусную кислоту, пропионовую кислоту, фумаровую кислоту и малеиновую кислоту.

63. Способ согласно одному из вариантов осуществления 60-62, отличающийся тем, что по меньшей мере одна жидкость содержит в качестве органической карбоновой кислоты уксусную кислоту.

64. Способ согласно одному из вариантов осуществления 61-63, отличающийся тем, что общее количество органической карбоновой кислоты, содержащейся в смеси, подлежащей формованию в геометрические предварительно формованные изделия, составляет от 5 до 10% масс. в пересчете на содержание порошкообразного продукта распылительной сушки Р в указанной смеси.

65. Способ согласно одному из вариантов осуществления 60-64, отличающийся тем, что смесь, подлежащая формованию в геометрические предварительно формованные изделия, содержит от 5 до 40% масс. воды в пересчете на массу смеси.

66. Способ согласно одному из вариантов осуществления 60-65, отличающийся тем, что смесь, подлежащая формованию в геометрические предварительно формованные изделия, содержит от 10 до 30% масс. воды в пересчете на массу смеси.

67. Способ согласно одному из вариантов осуществления 1-66, отличающийся тем, что геометрическое предварительно формованное изделие является шариком, сплошным цилиндром, стержнем или кольцом.

68. Способ согласно одному из вариантов осуществления 1-67, отличающийся тем, что наибольшая длина геометрических предварительно формованных изделий (наибольшая длина прямой, непосредственно соединяющей две точки, находящиеся на наружной поверхности изделия) составляет от 2 до 10 мм.

69. Способ согласно одному из вариантов осуществления 1-68, отличающийся тем, что термическая обработка геометрических предварительно формованных изделий включает прокаливание при температуре от 200 до 600°С.

70. Способ согласно одному из вариантов осуществления 1-69, отличающийся тем, что термическая обработка геометрических предварительно формованных изделий включает прокаливание при температуре от 300 до 450°С.

71. Способ согласно одному из вариантов осуществления 1-70, отличающийся тем, что термическая обработка геометрических предварительно формованных изделий включает прокаливание при температуре от 300 до 400°С.

72. Способ согласно одному из вариантов осуществления 1-71, отличающийся тем, что термическую обработку геометрических предварительно формованных изделий осуществляют в окислительной газовой атмосфере.

73. Способ согласно одному из вариантов осуществления 1-72, отличающийся тем, что термическую обработку геометрических предварительно формованных изделий осуществляют на воздухе.

74. Способ согласно одному из вариантов осуществления 69-71, отличающийся тем, что прокаливание осуществляют в газовой атмосфере, содержащей от 0,5 до 10% об. или от 1 до 5% об. молекулярного кислорода.

75. Способ согласно одному из вариантов осуществления 69-74, отличающийся тем, что прокаливание осуществляют в газовой атмосфере, содержащей кислород или аммиак.

76. Способ согласно одному из вариантов осуществления 69-75, отличающийся тем, что длительность прокаливания составляет от 0,5 до 24 часов.

77. Способ согласно одному из вариантов осуществления 1-76, отличающийся тем, что каталитически активную массу переводят в тонкодисперсную форму и в этой форме наносят на наружную поверхность геометрически конфигурированного формованного носителя в качестве оболочки из каталитически активной массы.

78. Способ согласно варианту осуществления 77, отличающийся тем, что геометрически конфигурированный формованный носитель состоит из оксида алюминия, диоксида кремния, глины, каолина, стеатита, пемзы, алюмосиликата, силиката магния, карбида кремния и/или диоксида циркония.

79. Способ согласно варианту осуществления 77 или 78, отличающийся тем, что шероховатость R2 наружной поверхности геометрически конфигурированного формованного носителя находится в диапазоне от 30 до 100 мкм.

80. Способ согласно одному из вариантов осуществления 77-79, отличающийся тем, что шероховатость Rz наружной поверхности геометрически конфигурированного формованного носителя находится в диапазоне от 50 до 70 мкм.

81. Способ согласно одному из вариантов осуществления 77-80, отличающийся тем, что общий объем пор геометрически конфигурированного формованного носителя составляет ≤1% об. в пересчете на объем соответствующего геометрически конфигурированного формованного носителя.

82. Способ согласно одному из вариантов осуществления 77-81, отличающийся тем, что формованный носитель обладает конфигурацией шарика, цилиндра или кольца.

83. Способ согласно одному из вариантов осуществления 77-82, отличающийся тем, что формованный носитель обладает конфигурацией шарика с наружным диаметром от 1 до 4 мм.

84. Способ согласно одному из вариантов осуществления 77-82, отличающийся тем, что формованный носитель обладает конфигурацией цилиндра длиной от 2 до 10 мм и наружным диаметром от 4 до 10 мм.

85. Способ согласно одному из вариантов осуществления 77-82, отличающийся тем, что формованный носитель обладает конфигурацией кольца длиной от 2 до 10 мм, наружным диаметром от 4 до 10 мм и толщиной стенок от 1 до 4 мм.

86. Способ согласно одному из вариантов осуществления 77-82, отличающийся тем, что формованный носитель обладает конфигурацией кольца длиной от 3 до 6 мм, наружным диаметром от 4 до 8 мм и толщиной стенок от 1 до 2 мм.

87. Способ согласно одному из вариантов осуществления 77-86, отличающийся тем, что толщина нанесенной оболочки из каталитически активной массы составляет от 10 до 1000 мкм.

88. Способ согласно одному из вариантов осуществления 77-87, отличающийся тем, что толщина нанесенной оболочки из каталитически активной массы составляет от 10 до 500 мкм.

89. Способ согласно одному из вариантов осуществления 77-88, отличающийся тем, что толщина нанесенной оболочки из каталитически активной массы составляет от 100 до 500 мкм.

90. Способ согласно одному из вариантов осуществления 77-89, отличающийся тем, что толщина нанесенной оболочки из каталитически активной массы составляет от 300 до 500 мкм.

91. Способ согласно одному из вариантов осуществления 77-90, отличающийся тем, что каталитически активную массу наносят на наружную поверхность геометрически конфигурированного формованного носителя с помощью жидкого связующего вещества.

92. Способ согласно варианту осуществления 91, отличающийся тем, что жидким связующим веществом является вода, органический растворитель, раствор органического вещества в воде, раствор органического вещества в органическом растворителе и/или раствор органического вещества в водном растворе органического растворителя.

93. Способ согласно варианту осуществления 91, отличающийся тем, что жидким связующим веществом является раствор, состоящий из воды в количестве от 20 до 90% масс. и органического соединения в количестве от 10 до 80% масс.

94. Способ согласно варианту осуществления 91, отличающийся тем, что жидкое связующее вещество состоит из воды в количестве от 20 до 90% масс. и глицерина в количестве от 10 до 80% масс.

95. Способ согласно варианту осуществления 94, отличающийся тем, что количество глицерина в жидком связующем веществе составляет от 10 до 50% масс. или от 20 до 30% масс.

96. Способ согласно одному из вариантов осуществления 91-95, отличающийся тем, что после нанесения оболочки из тонкодисперсной каталитически активной массы на наружную поверхность геометрически конфигурированного формованного носителя по меньшей мере часть использованного для нанесения жидкого связующего вещества удаляют.

97. Способ согласно одному из вариантов осуществления 1-52, отличающийся тем, что смесь, содержащую порошкообразный продукт распылительной сушки Р и по меньшей мере один порошкообразный оксид молибдена S, формуют в геометрический предварительно формованные изделия путем непосредственного нанесения оболочки из указанной смеси на наружную поверхность геометрически конфигурированного формованного носителя.

98. Способ согласно варианту осуществления 96 или 97, отличающийся тем, что оболочка из каталитически активной массы содержит поры, причем диаметр пор, объем которых составляет наибольшую долю от совокупного объема содержащихся в оболочке пор, находится в диапазоне от 0,03 до 0,8 мкм.

99. Способ согласно одному из вариантов осуществления 1-98, отличающийся тем, что удельная поверхность по БЭТ каталитически активной массы составляет от 5 до 40 м2/г.

100. Способ согласно одному из вариантов осуществления 1-99, отличающийся тем, что удельная поверхность по БЭТ каталитически активной массы составляет от 10 до 30 м2/г.

101. Способ согласно одному из вариантов осуществления 1-100, отличающийся тем, что удельная поверхность по БЭТ каталитически активной массы составляет от 10 до 20 м2/г.

102. Катализатор, который может быть получен способом согласно одному из вариантов осуществления 1-101.

103. Катализатор, состоящий из геометрически конфигурированного формованного носителя и находящейся на наружной поверхности этого носителя каталитически активной массы, а также при необходимости связующего вещества, отличающийся тем, что каталитически активная масса может быть получена способом согласно одному из вариантов осуществления 1-76 или варианту осуществления 97.

104. Катализатор, состоящий из геометрически конфигурированного формованного носителя и нанесенной на наружную поверхность этого носителя каталитически активной массы, а также при необходимости связующего вещества, отличающийся тем, что каталитически активная масса может быть получена способом согласно одному из вариантов осуществления 1-76.

105. Катализатор согласно варианту осуществления 103 или 104, отличающийся тем, что удельная поверхность по БЭТ каталитически активной массы составляет от 5 до 40 м2/г.

106. Катализатор согласно одному из вариантов осуществления 103-105, отличающийся тем, что удельная поверхность по БЭТ каталитически активной массы составляет от 10 до 30 м2/г.

107. Катализатор согласно одному из вариантов осуществления 103-106, отличающийся тем, что удельная поверхность по БЭТ каталитически активной массы составляет от 10 до 20 м2/г.

108. Катализатор согласно одному из вариантов осуществления 103-107, отличающийся тем, что оболочка из каталитически активной массы содержит поры, причем диаметр пор, объем которых составляет наибольшую долю от совокупного объема содержащихся в оболочке пор, находится в диапазоне от 0,03 до 0,8 мкм.

109. Способ гетерогенно катализируемого парциального газофазного окисления (мет)акролеина до (мет)акриловой кислоты, отличающийся тем, что катализатором, используемым для гетерогенно катализируемого парциального газофазного окисления, является по меньшей мере один катализатор согласно одному из вариантов осуществления 102-108.

110. Способ согласно варианту осуществления 109, отличающийся тем, что катализатор является компонентом стационарного слоя, нагрузка на который по (мет)акролеину составляет от 50 до 250 нл/л-ч.

Пример и сравнительный пример

А) Получение кольцеобразного сравнительного оболочечного катализатора VS

Аналогично приведенному в международной заявке WO 2011/134932 А1 примеру 1А получают каталитически активную многоэлементную оксидную массу стехиометрического состава Mo12V3W1,2Cu1,2On (смотри страницу 9 заявки WO 2011/134932 А1). Распределение частиц полученного при этом порошкообразного продукта распылительной сушки по размерам в зависимости от давления используемого для распылительной сушки диспегирующего сжатого воздуха показано на прилагаемых к настоящему описанию Фиг. 4а и 4b (абсолютное давление ◊=1,1 бар абс., □=2 бар абс., Δ=4,5 бар абс.). При этом остаточное влагосодержание порошкообразного продукта распылительной сушки в пересчете на его массу составляет 4,2% масс. Перемешанный материал экструдируют, а затем сушат в камерной сушилке с циркуляцией воздуха, как описано в разделе В) настоящей публикации, причем остаточное влагосодержание высушенных стержней в пересчете на их массу составляет 1,97% масс. Потеря массы в результате прокаливания высушенных стержней в пересчете на их массу составляет 22,15% масс. (измерение потери массы при прокаливании в настоящей публикации всегда выполняют следующим образом: образец высушенных стержней массой 15 г загружают в предварительно прокаленный в течение трех часов при 600°С на воздухе, а затем охлажденный до 25°С керамический тигель, который в атмосфере воздуха помещают в муфельную печь типа LE 14/11/Р300 с внутренним объемом 20 литров (фирма Nabertherm Schweiz AG, СН-4614 Гелендорф), после чего муфельную печь герметично закрывают, подлежащий прокаливанию материал в течение часа без дополнительной подачи воздуха плавно нагревают с 25 до 500°С, затем в течение трех часов температуру прокаливания поддерживают на уровне 500°С, и в течение последующих пяти часов муфельная печь с находящимся в ней прокаленным продуктом преимущественно в линейном режиме остывает до 25°С, причем потерю массы при прокаливании (в % масс.) вычисляют в виде разности массы образца до прокаливания и после прокаливания, отнесенной к массе образца до прокаливания).

Выгруженную из вращающейся печи каталитически активную многоэлементную оксидную массу измельчают в мельнице ZM 200 фирмы Retsch (тип ротора: 24 зуба, сетчатый фильтр с трапецеидальными отверстиями размером 0,12 мм, 18000 об/мин), получая тонкодисперсный порошок, 50% частиц которого с размерами от 1 до 10 мкм проходят через сито с ячейками круглой формы, причем доля частиц с наибольшей длиной, превышающей 50 мкм (частиц, который не проходят через сито с размером круглых ячеек 50 мкм), составляет менее 1%.

Распределение частиц указанного выше измельченной каталитически активной полиметаллоксидной массы по размерам показано на прилагаемых к описанию настоящей заявки фиг. 3а и 3b в зависимости от давления используемого для сушки диспегирующего сжатого воздуха (абсолютное давление ◊=1,1 бар абс., □=2 бар абс., Δ=4,5 бар абс.). На Фиг. 3а по оси абсцисс в десятичном логарифмическом масштабе отложены значения диаметра (длины) частиц в микрометрах, в то время как по оси ординат отложены объемные количества частиц (X % об. в пересчете на общее объемное количество частиц), диаметру (длине) которых соответствуют значения на оси абсцисс. На Фиг. 3b по оси абсцисс также отложены в десятичном логарифмическом масштабе значения диаметра (длины) частиц в микрометрах. При этом по оси ординат отложены объемные количества частиц с соответствующим или меньшим диаметром в пересчете на общий объем частиц.

Распределение частиц по диаметру, результаты которого показаны на Фиг. 3а и 3b, измеряют описанным выше методом лазерной дифракции. При этом порошок многоэлементного оксида пропускают через диспергирующий желоб устройства для сухого дисперирования Sympatec RODOS (фирма Sympatec GmbH, System-Partikel-Technik, Am Pulverhaus 1, D-38678 Клаушталь-Целлерфельд), в котором его диспергируют в сухом состоянии сжатым воздухом (абсолютное давление диспергирования составляет 1,1 бар, 2 бар, соответственно 4,5 бар) и в измерительной ячейке продувают свободной струей. Объемное распределение частиц по диаметру определяют в измерительной ячейке согласно стандарту ISO 13320 посредством лазерного дифракционного спектрометра Malvern Instruments (Worcestershire WR14 1АТ, Великобритания) (затемнение от 3 до 7%).

1,74 кг размолотого порошка Mo12V3W1,2Cu1,2On (распределение его частиц по размерам в зависимости от используемого диспергирующего давления показано на прилагаемых к настоящему описанию Фиг. 3а и 3b) смешивают с 0,261 кг (15% масс. в пересчете на 1,74 кг многоэлементного оксида) тонкодисперсного МоО3 («чистого оксида молибдена РОС)» фирмы Climax Molybdenum Marketing Corporation, Феникс, штат Аризона, США), подвергнутого дополнительному предварительному измельчению в спиральной мельнице собственной конструкции фирмы BASF SE (диаметр зоны измельчения 450 мм), который после измельчения характеризуется распределением частиц по диаметру в зависимости от соответствующего диспергирующего давления, показанным на прилагаемых к описанию Фиг. 2а и 2b (абсолютное давление ◊=1,1 бар абс., □=2 бар абс., Δ=4,5 бар абс.).

В таблице 1 приведены значения d10, d50 и d90 (в мкм) для тонкодисперсного МоО3 до и после его измельчения в зависимости от соответствующего диспергирующего давления.

Удельная поверхность по БЭТ порошка МоО3 до измельчения составляет 3±1 м2/г.

Удельная поверхность по БЭТ порошка МоО3 после измельчения составляет 5±1 м2/г.

МоО3 в течение пяти минут порционно (пятью одинаковыми порциями) добавляют к размолотому порошку Mo12V3W1,2Cu1,2On, загруженному в смеситель интенсивного действия марки RV 02 фирмы Gustav Eirich GmbH & Co. KG (D-74736 Хардгейм). При добавлении каждой порции MoO3 выключают, а затем снова включают завихритель и тарелку смесителя Эйрих (тарелка установлена в позиции 1, завихритель в позиции 2). По завершении добавления порошка МоО3 находящуюся в смесителе смесь продолжают гомогенно перемешивать еще в течение двух минут.

Используя полученную, как указано выше, тонкодисперсную смесь (удельная общая внутренняя поверхность ее пор составляет 8,6 м2/г, удельный общий внутренний объем пор (общий интрузионный объем) 0,42 мл/г), получают кольцеобразный сравнительный катализатор VS, как описано в сравнительном примере 1А из международной заявки WO 201 1/134932 А1 (страница 8 и следующие). Температура сушки в камерной сушилке с циркуляцией воздуха (марка UM 400, фирма Memmert GmbH + Co. KG, DE 91 126 Швабах, внутренний объем 53 литра, расход воздуха 800 нл/ч) составляет 300°С (включая температуру воздуха). Подлежащий сушке продукт во время сушки находится на расположенном в центре сушильного шкафа перфорированном металлическом листе (диаметр равномерно распределенных в перфорированном металлическом листе сквозных отверстий 0,5 см, относительная площадь отверстий в перфорированном листе 60%, общая площадь перфорированного металлического листа 910 см2 (35 см × 26 см)), в виде слоя кольцеобразного сравнительного оболочечного катализатора VS толщиной 2 см, содержащего 22,7% масс. оксидной оболочки. Удельная поверхность по БЭТ сравнительных оболочечных катализаторов VS составляет 3,15 м2/г. В качестве геометрически конфигурированных формованных носителей используют кольца (наружный диаметр 7 мм, длина 3 мм, внутренний диаметр 4 мм) из стеатита С220 фирмы CeramTec с шероховатостью поверхности (RZ) 45 мкм (слой осколков). Общий объем пор формованного носителя в пересчете на объем формованного носителя составляет ≤1% об. Удельная поверхность по БЭТ геометрически конфигурированных формованных носителей составляет 0,04 м2/г.

Таким образом, удельная поверхность по БЭТ оболочки из активной массы (X) сравнительных оболочечных катализаторов VS, вычисляемая из соотношения:

,

составляет 13,7 м2/г.

Ниже приведены результаты исследования пористой структуры оболочки из активной массы сравнительных оболочечных катализаторов VS.

Удельная общая внутренняя поверхность исследуемых пор оболочки из активной массы сравнительных оболочечных катализаторов VS составляет 6,71 м2/г.

Соответствующий удельный общий объем пор составляет 0,3 мл/г.

На прилагаемой к настоящей публикации Фиг. 5 показано распределение пор оболочки из активной массы сравнительных катализаторов VS по диаметру. На оси абсцисс в десятичном логарифмическом масштабе отложены соответствующие значения диаметра пор в микрометрах. На левой оси ординат в десятичном логарифмическом масштабе отложены значения дифференциального вклада соответствующего диаметра пор (в [мл]/[г оболочечного катализатора]) в удельный общий объем пор (кривая ◊), в данном случае относящегося к общей массе, образуемой массой геометрически конфигурированного формованного носителя и массой оболочки из активной массы. Максимуму соответствует диаметр пор с наибольшим вкладом в (удельный) общий объем пор. На правой оси ординат отложены значения интеграла индивидуальных вкладов отдельных диаметров пор (в [мл]/[г оболочечного катализатора]) в указанный выше удельный общий объем пор (нарастающий вклад в указанный выше удельный общий объем пор) (кривая □). Концевой точке соответствует (удельный) общий объем пор, отнесенный к общей массе геометрически конфигурированного формованного носителя и активной массы (общий интрузионный объем). В результате деления этого значения на 0,227 получают отнесенное к активной массе значение удельного общего объема пор.

В отсутствие иных указаний приведенные в настоящей публикации характеристики пористой структуры твердых веществ всегда являются результатами анализа соответствующего твердого вещества, выполняемого методом ртутной порометрии. В соответствии с данным методом для получения информации относительно пористой структуры исследуемого пористого твердого вещества используют ртуть в качестве несмачивающей большинство веществ жидкости.

При этом предварительно дегазированную пористую систему (подлежащий исследованию образец) погружают в ртутную ванну, давление которой можно варьировать, причем предварительную дегазацию пористой системы выполняют с целью удаления в некоторых случаях содержащейся в ней жидкости.

Поскольку ртуть не смачивает образец материала, ее необходимо вдавливать в поры образца (при соответствующем давлении дожидаются установления равновесия). Проникание ртути в поры с большей площадью поперечного сечения происходит при сравнительно низких давления, в то время как для проникания ртути в узкие поры требуется сравнительно более высокое давление. Исходя из предположения, что поры обладают формой кругового цилиндра, с помощью уравнения Вэшбарна может быть установлена связь между внешним давлением, необходимым для вдавливания жидкой ртути (проникания, интрузии ртути) в поры соответствующего диаметра с преодолением ее поверхностного натяжения, и диаметром пор. Диапазон давлений, используемых для исследований методом ртутной порометрии, коррелирует с регистрируемым диапазоном значений диаметра пор.

Затем на основании экспериментально определенных при 25°С кривых интрузии ртути можно расчетным путем установить распределение пор по диаметру, общую внутреннюю поверхность пор и их общий внутренний объем (общий интрузионный объем, общий объем) для всего регистрируемого диапазона значений диаметра пор (смотри кандидатскую диссертацию Георга Ребера "Eigenschaflen und von Aerogelfenstern im Vergleich mit konventionellen sowie evakuierten Fenstern" (1991), факультет философских и естественных наук Университета Базеля). Описанный ниже измерительный прибор Auto Роге IV 9520 фирмы Micromeritics укомплектован пригодным для этого стандартным программным обеспечением.

В отсутствие иных указаний все приведенные в настоящей публикации характеристики пористой структуры твердых веществ определяют методом ртутной порометрии, предусматривающим использование прибора Auto Pore IV 9520 фирмы Micromeritics (Нокросс, штат Джорджия, 30093-1877, США). В случае исследования порошков количество соответствующего образца, помещаемого в пространство для образцов, составляет 2,5 г.В случае исследования оболочечных катализаторов в пространство для образцов помещают пять заготовок соответствующего оболочечного катализатора (при этом вклад пор геометрически конфигурированного формованного носителя оболочечного катализатора в результаты исследования пренебрежимо мал по сравнению с вкладом пор оболочки из активной массы).

Продолжением пространства для образцов является длинный капилляр, благодаря чему незначительным изменениям давления соответствуют значительные изменения длины находящегося в капилляре выступающего ртутного столбика. Объем используемого капилляра во всех случаях составляет от 25 и 91% об. в пересчете на его общего объема.

Перед началом исследования соответствующего образца пространство для образцов вакуумируют при 25°С соответственно до внутреннего давления 9,3×10-4 бар, и образец в течение 20 минут дегазируют при указанной температуре и указанном давлении. После этого ртуть вдавливают в пространство для образцов при постепенном повышении давления, пока оно не достигнет 4137 бар. При этом начальное давление ртути составляет 0,04 бар. Этому соответствует диапазон регистрируемых значений диаметра пор от 0,003 до 360 мкм.

В) Получение предлагаемого в изобретении кольцеобразного оболочечного катализатора ES

Соответствующий порошкообразный продукт распылительной сушки получают, как описано в примере 1А получения многоэлементного оксида стехиометрического состава Mo12V3W1,2Cu1,2On, приведенном на странице 9 описания международной заявки WO 2011/134932 А1. На прилагаемых к настоящей публикации Фиг. 4а и 4b показано распределение частиц порошкообразного продукта распылительной сушки по размерам в зависимости от давления используемого для сушки диспергирующего сжатого воздуха (абсолютное давление ◊=1,1 бар абс., □=2 бар абс., Δ=4,5 бар абс.

На Фиг. 4а по оси абсцисс в десятичном логарифмическом масштабе отложены значения диаметра (длины) частиц в микрометрах, в то время как по оси ординат отложены объемные количества частиц (X % об. в пересчете на общее объемное количество частиц), диаметру (длине) которых соответствуют значения на оси абсцисс. На Фиг. 4b по оси абсцисс в десятичном логарифмическом масштабе отложены значения диаметра (длины) частиц в микрометрах. При этом по оси ординат отложены объемные количества частиц с соответствующим или меньшим диаметром в пересчете на общий объем частиц. Показанное на Фиг. 4а и 4b распределение частиц по диаметру определено описанным выше методом лазерной дифракции.

В таблице 2 приведены значения d10, d50 и d90 (в мкм) для порошкообразного продукта распылительной сушки в зависимости от соответственно используемого диспергирующего давления.

К 1000 г загруженного в смеситель марки ZS1-80 (фирма Werner & Pfleiderer) порошкообразного продукта распылительной сушки с остаточным водосодержание 4,2% масс., который был получен, как указано выше, и охлажден до 25°С, добавляют 150 г оксида молибдена МоО3, размолотого при получении описанного в разделе А) сравнительного оболочечного катализатора VS. При добавлении 170 г воды и 200 г водного раствора уксусной кислоты с концентрацией 50% масс. (температура обоих компонентов составляет 25°С) смесь твердых веществ перемешивают в смесителе в течение двух часов при температуре от 30 до 35°С.

Перемешанный материал затем экструдируют, получая цилиндрические стержни длиной от 20 до 30 см и диаметром 6 мм. Указанное выше перемешивание и экструдирование в принципе можно осуществлять также в единственном аппарате, а именно в так называемом выпрессовывающем смесителе марки VI U 2.5/IV фирмы AMK (Aachener Misch- u. Knetmaschinen - Fabrik Peter GmbH & Co. KG, D-52074 Аахен), причем для промышленного производства в данном случае был бы пригоден выпрессовывающий смеситель марки VI U -160 фирмы AMK (машина № С12566). Полученные цилиндрические стержни в виде слоя толщиной 2 см, находящегося на расположенном в центре сушильного шкафа перфорированном металлическом листе (диаметр равномерно распределенных в перфорированном металлическом листе сквозных отверстий 0,5 см, относительная площадь отверстий 60%, общая площадь перфорированного металлического листа 910 см2 (35 см × 26 см)), в течение 16 часов сушат в сушильном шкафу марки UT 6 с циркуляцией воздуха (фирма Heareus, внутренний объем 57 литров, расход воздуха 2850 л/ч, температура в сушильном шкафу, включая температуру воздуха, 110°С). Остаточное влагосодержание высушенных стержней составляет 1,85% масс. (в пересчете на их массу), потери массы при прокаливании высушенных стержней 20,56% масс. (в пересчете на их массу).

Дополнительную термическую обработку высушенных геометрических предварительно формованных тел осуществляют, как указано в сравнительном примере 1А международной заявки WO 2011/134932 А1 (смотри страницы 7 и 8).

Выгруженные из вращающейся трубчатой печи геометрические формованные изделия катализатора затем измельчают, как описано на странице 8 международной заявки WO 2011/134932 А1, получая тонкодисперсную порошкообразную активную массу, удельная поверхность по БЭТ которой составляет 17 м2/г, удельная общая внутренняя поверхность пор 8,65 м2/г и удельный общий внутренний объем (общий интрузионный объем) 0,42 мл/г. На прилагаемой к настоящей публикации Фиг. 6 показано распределение пор порошкообразной активной массы по диаметру. На оси абсцисс в десятичном логарифмическом масштабе отложены соответствующие значения диаметра пор в микрометрах. На левой оси ординат в десятичном логарифмическом масштабе отложены значения дифференциального вклада соответствующего диаметра пор (в [мл]/[г порошкообразной активной массы]) (в данном случае относящегося к массе порошкообразной активной массы) в удельный общий объем пор (кривая ◊). Максимуму соответствует диаметр пор с наибольшим вкладом в (удельный) общий объем пор. На правой оси ординат отложены значения интеграла индивидуальных вкладов отдельных диаметров пор (в [мл]/[г оболочечного катализатора]) в указанный выше удельный общий объем пор (нарастающий вклад в удельный общий объем пор) (кривая □). Концевая точка является отнесенным к массе порошкообразной активной массы (удельным) общим объемом пор (общим интрузионным объемом), который при получении предлагаемого в изобретении кольцеобразного оболочечного катализатора аналогичен указанному на страницах 8 и 9 международной заявки WO 201 1/134932 А1 (используют такие же геометрически конфигурированные формованные носители, как и при описанном в разделе А получении кольцеобразного сравнительного оболочечного катализатора VS).

Предлагаемые в изобретении кольцеобразные оболочечные катализаторы ES, выгруженные из камерной сушилки с циркуляцией воздуха (марка UM 400, фирма Memmert GmbH + Co. KG, DE 91 126 Швабах, внутренний объем 53 литра, расход воздуха 800 нл/ч, температура внутри сушилки, включая температуру воздуха, 300°С; подлежащий сушке продукт во время сушки находится в виде слоя толщиной 2 см на расположенном в центре сушильного шкафа перфорированном металлическом листе с диаметром равномерно распределенных сквозных отверстий 0,5 см, относительной площадью отверстий 60% и общей площадью перфорированного листа 910 см2 (35 см × 26 см)), содержат оксидную оболочку в количестве 22,8% масс, (в пересчете на общую массу оболочечного катализатора). Удельная поверхность по БЭТ оболочечных катализаторов ES составляет 3,9 м2/г.

Таким образом, удельная поверхность по БЭТ оболочки из активной массы (Y) предлагаемых в изобретении оболочечных катализаторов ES, вычисляемая из соотношения:

,

составляет 17 м2/г.

Ниже приведены результаты исследования пористой структуры оболочки из активной массы предлагаемых в изобретении оболочечных катализаторов ES.

Удельная общая внутренняя поверхность исследуемых пор оболочки из активной массы предлагаемых в изобретении оболочечных катализаторов ES составляет 7,41 м2/г.

Соответствующий удельный общий объем пор составляет 0,27 мл/г.

На прилагаемой к настоящей публикации Фиг. 7 показано распределение пор оболочки из активной массы предлагаемых в изобретении катализаторов ES по диаметру. На оси абсцисс в десятичном логарифмическом масштабе отложены соответствующие значения диаметра пор в микрометрах. На левой оси ординат в десятичном логарифмическом масштабе отложены значения дифференциального вклада соответствующего диаметра пор (в [мл]/[г оболочечного катализатора]) в удельный общий объем пор (кривая ◊), в данном случае относящегося к общей массе, образуемой массой геометрически конфигурированного формованного носителя и массой оболочки из активной массы. Максимуму соответствует диаметр пор с наибольшим вкладом в (удельный) общий объем пор. На правой оси ординат отложены значения интеграла индивидуальных вкладов отдельных диаметров пор (в [мл]/[г оболочечного катализатора]) в указанный выше удельный общий объем пор (нарастающий вклад в указанный выше удельный общий объем пор) (кривая □). Концевой точке соответствует (удельный) общий объем пор, отнесенный к общей массе геометрически конфигурированного формованного носителя и активной массы (общий интрузионный объем). В результате деления этого значения на 0,228 получают отнесенное к активной массе значение удельного общего объема пор.

В случае если для получения оболочечного катализатора используют только размолотую порошкообразную активную массу стехиометрического состава Mo12V3W1,2Cu1,2On с распределением частиц по размеру, показанным на прилагаемых к настоящей публикации фиг. 3а и 3b, и, кроме того, сравнительный оболочечный катализатор VS получают, как описано в разделе А) настоящей заявки, сформированные кольцеобразные сравнительные оболочечные катализаторы содержат 22,3% масс, оксидной активной массы (подобные катализаторы также можно использовать для катализа гетерогенно катализируемого парциального окисления акролеина до акриловой кислоты аналогично предлагаемым в изобретении оболочечным катализаторам ES). Исследования пористой структуры оболочки из активной массы указанных сравнительных оболочечных катализаторов приводят к следующим результатам.

Удельная общая внутренняя поверхность пор исследуемой оболочки из активной массы указанных сравнительных оболочечных катализаторов составляет 5,88 м2/г.

Соответствующий удельный общий объем пор составляет 0,20 мл/г.

На прилагаемой к настоящей публикации Фиг. 8 показано распределение пор оболочки из активной массы указанных выше сравнительных катализаторов по диаметру. На оси абсцисс в десятичном логарифмическом масштабе отложены соответствующие значения диаметра пор в микрометрах. На левой оси ординат в десятичном логарифмическом масштабе отложены значения дифференциального вклада соответствующего диаметра пор (в [мл]/[г оболочечного катализатора]) в удельный общий объем пор (кривая ◊), в данном случае относящегося к общей массе, образуемой массой геометрически конфигурированного формованного носителя и массой оболочки из активной массы. Максимуму соответствует диаметр пор с наибольшим вкладом в (удельный) общий объем пор. На правой оси ординат отложены значения интеграла индивидуальных вкладов отдельных диаметров пор (в [мл]/[г оболочечного катализатора]) в указанный выше удельный общий объем пор (нарастающий вклад в указанный выше удельный общий объем пор) (кривая □). Концевой точке соответствует (удельный) общий объем пор, отнесенный к общей массе геометрически конфигурированного формованного носителя и активной массы (общий интрузионный объем). В результате деления этого значения на 0,223 получают отнесенное к активной массе значение удельного общего объема пор.

С) Испытание оболочечных катализаторов VS и ES в качестве катализаторов гетерогенно катализируемого парциального газофазного окисления акролеина до акриловой кислоты

Реакционную трубку из стали V2A длиной 464 см (наружный диаметр 30 мм, толщина стенок 2 мм, внутренний диаметр 26 мм) заполняют следующим образом (сверху вниз):

участок 1 длиной 79 см: незаполнен,
участок 2 длиной 62 см: предварительный насыпной слой из стеатитовых колец (стеатит С220 фирмы CeramTec) с размерами 7 мм × 3 мм × 4 мм (наружный диаметр × длина × внутренний диаметр),
участок 3 длиной 100 см: насыпной стационарный слой катализатора в виде гомогенной смеси, состоящей из 20% масс. стеатитовых колец (стеатит С220 фирмы CeramTec) с размерами 7 мм × 3 мм × 4 мм (наружный диаметр × длина × внутренний диаметр) и 80% масс, соответствующего оболочечного катализатора,
участок 4 длиной 200 см: насыпной стационарный слой, состоящий только из используемого на участке 3 оболочечного катализатора,
участок 5 длиной 10 см: заключительный насыпной слой стеатитовых колец, аналогичных используемым на участке 2,
участок 6 длиной 14 см: опора из стали V2A для поддерживания стационарного слоя катализатора.

Через заполненную, как указано выше, реакционную трубку сверху вниз пропускают реакционную газовую смесь, которая обладает следующим составом:

4.3% об. акролеина,

0,2% об. пропилена,

0,2% об. пропана,

0,3% об. акриловой кислоты,

5.4% об. кислорода,

7% об. воды,

0,4% об. монооксида углерода и диоксида углерода и

82,2% об. азота.

Нагрузка на стационарный слой катализатора по акролеину, определение которой приведено выше, составляет 75 нл/л-ч. Подаваемая в реакционную трубку реакционная газовая смесь обладает температурой 255°С. Абсолютное рабочее давление на входе в реакционную трубку составляет 1,6 бар.

Реакционную трубку по всей ее длине (включая последние 10 см незаполненного участка 1 и до последних 3 см участка 6) омывает перемешиваемая и снабженная наружным электрообогревом солевая баня (50 кг солевого расплава в виде смеси 53% масс. нитрата калия, 40% масс. нитрита натрия и 7% масс. нитрата натрия), скорость течения которой в плоскости, перпендикулярной продольной оси трубки, составляет 3 м/с.

Скорость течения солевой бани вдоль трубки в направлении, противоположном потоку реакционной газовой смеси, составляет 3 м/с.

Температуру солевой бани TB (°С) (температуру поступающей солевой бани) во всех случаях устанавливают таким образом, чтобы степень превращения (U) акролеина при однократном пропускании реакционной газовой смеси через стационарный слой катализатора составляла 99,3% мол. Изменение температуры текущей вдоль реакционной трубки солевой бани вследствие нагревания отсутствует (солевая баня излучает большее количество тепла, чем количество тепла, которое передается ей от реакционной трубки). Температуру реакционной газовой смеси на входе в реакционную трубку устанавливают в соответствии с температурой солевой бани.

В таблице 3 приведены экспериментальные результаты, полученные после 100-часового периода эксплуатации указанных выше оболочечных катализаторов (S означает селективность образования акриловой кислоты).

Необходимость в повышении температуры солевой бани после 55 дней эксплуатации оболочечного катализатора VS и оболочечного катализатора ES с целью сохранения заданной степени превращения акролеина отсутствует. В течение всего периода эксплуатации обоих катализаторов селективность образования акриловой кислоты остается стабильной.

Приведенные в таблице 3 экспериментальные данные показывают, что при предлагаемом в изобретении введении МоО3 в каталитически активную массу достигают не только вполне удовлетворительного долговременного поведения соответствующего катализатора, но и дополнительного повышения его активности и селективности образования целевого продукта.

Как оболочечные катализаторы VS, так и оболочечные катализаторы ES можно хранить без утраты каталитической активности при температуре окружающего воздуха от 20 до 40°С и его относительной влажности 90% или выше.

Литературной ссылкой к настоящей заявке является предварительная заявка на патент США No. 61/761,812 (дата подачи 7 февраля 2013).

Возможны многочисленные изменения и отклонения от приведенных в настоящей заявке технических решений. В соответствии с этим возможны отклонения от вариантов осуществления изобретения, указанных в приведенной ниже формуле.

1. Способ получения каталитически активной массы, которая является смесью содержащего молибден и ванадий многоэлементного оксида, в котором молярная доля молибдена в общем количестве отличающихся от кислорода элементов составляет от 5 до 95% мол. и молярное отношение Mo/V содержащегося в многоэлементном оксиде молярного количества молибдена и ванадия составляет от 15:1 до 1:1, по меньшей мере с одним оксидом молибдена, отличающийся тем, что он предусматривает реализацию следующих технических мероприятий:

- из источников элементарных компонентов многоэлементного оксида осуществляют приготовление водного раствора или водной суспензии, причем в случае приготовления водной суспензии каждый из указанных источников проходит через состояние водного раствора,

- посредством распылительной сушки водного раствора или водной суспензии получают порошкообразный продукт распылительной сушки Р,

- при добавлении к порошкообразному продукту распылительной сушки Р по меньшей мере одного порошкообразного оксида молибдена S, который состоит из ≥98 масс. % Мо и О, и после однородного смешивания указанных компонентов из образовавшейся смеси формуют геометрические предварительно формованные изделия, и

- геометрические предварительно формованные изделия подвергают термической обработке, формируя каталитически активную массу.

2. Способ по п. 1, отличающийся тем, что формование геометрических предварительно формованных изделий с помощью порошкообразного продукта распылительной сушки Р осуществляют при добавлении по меньшей мере одного порошкообразного оксида молибдена S, дополнительно при добавлении одного или нескольких вспомогательных средств для формования и после однородного смешивания указанных компонентов из образовавшейся смеси.

3. Способ по п. 1 или 2, отличающийся тем, что по меньшей мере одним порошкообразным оксидом молибдена S является диоксид молибдена, триоксид молибдена или смесь диоксида молибдена с триоксидом молибдена.

4. Способ по п. 1 или 2, отличающийся тем, что удельная поверхность по БЭТ (Ом) по меньшей мере одного порошкообразного оксида молибдена S составляет ≤20 м2/г.

5. Способ по п. 1 или 2, отличающийся тем, что удельная поверхность по БЭТ (Ом) по меньшей мере одного порошкообразного оксида молибдена S составляет ≥0,01 м2/г.

6. Способ по п. 1 или 2, отличающийся тем, что диаметр d90 частиц по меньшей мере одного порошкообразного оксида молибдена S составляет ≤20 мкм.

7. Способ по п. 1 или 2, отличающийся тем, что диаметр d10 частиц по меньшей мере одного порошкообразного оксида молибдена S составляет ≥50 нм.

8. Способ по п. 1 или 2, отличающийся тем, что по меньшей мере один порошкообразный оксид молибдена S добавляют в количестве от ≥0 до ≤50% масс. в пересчете на массу получаемой способом каталитически активной массы.

9. Способ по п. 1 или 2, отличающийся тем, что многоэлементный оксид дополнительно содержит медь.

10. Способ по п. 1 или 2, отличающийся тем, что стехиометрическому составу многоэлементного оксида соответствует общая формула (I):

в которой

X1 означает вольфрам, ниобий, тантал, хром и/или церий,

X2 означает медь, никель, кобальт, железо, марганец и/или цинк,

X3 означает сурьму и/или висмут,

X4 означает один или несколько щелочных металлов (литий, натрий, калий, рубидий, цезий) и/или водород,

X5 означает один или несколько щелочноземельных металлов (магний, кальций, стронций, барий),

X6 означает кремний, алюминий, титан и/или цирконий,

а означает число от 1 до 6,

b означает число от 0,2 до 4,

с означает число от 0 до 18, предпочтительно от 0,5 до 18,

d означает число от 0 до 40,

е означает число от 0 до 2,

f означает число от 0 до 4,

g означает число от 0 до 40, и

n означает число, которое определяется валентностью и повторяемостью отличающихся от кислорода элементов в формуле (I).

11. Способ по п. 1 или 2, отличающийся тем, что стехиометрическому составу многоэлементного оксида соответствует общая формула (II):

в которой

X1 означает вольфрам и/или ниобий,

X2 означает медь и/или никель,

X5 означает кобальт и/или стронций,

X6 означает кремний и/или алюминий,

а означает число от 3 до 4,5,

b означает число от 1 до 1,5,

с означает число от 0,75 до 2,5,

f означает число от 0 до 0,5,

g означает число от 0 до 8, и

n означает число, которое определяется валентностью и повторяемостью отличающихся от кислорода элементов в формуле (II).

12. Способ по п. 1 или 2, отличающийся тем, что термическая обработка геометрических предварительно формованных изделий включает прокаливание при температуре от 200 до 600°С.

13. Способ по п. 12, отличающийся тем, что длительность прокаливания составляет от 0,5 до 24 часов.

14. Способ по п. 1 или 2, отличающийся тем, что каталитически активную массу переводят в тонкодисперсную форму и в этой форме наносят на наружную поверхность геометрически конфигурированного формованного носителя в качестве оболочки из каталитически активной массы.

15. Способ по п. 14, отличающийся тем, что толщина нанесенной оболочки из каталитически активной массы составляет от 10 до 1000 мкм.

16. Способ по п. 1 или 2, отличающийся тем, что смесь, содержащую порошкообразный продукт распылительной сушки Р и по меньшей мере один порошкообразный оксид молибдена S, формуют в геометрически предварительно формованные изделия путем непосредственного нанесения оболочки из указанной смеси на наружную поверхность геометрически конфигурированного формованного носителя.

17. Способ гетерогенно катализируемого парциального газофазного окисления (мет)акролеина до (мет)акриловой кислоты, отличающийся тем, что каталитически активная масса катализатора, используемого для гетерогенно катализируемого парциального газофазного окисления, получена способом по одному из пп. 1-16.

18. Способ по п. 17, отличающийся тем, что катализатор является компонентом стационарного слоя, нагрузка на который по (мет)акролеину составляет от 50 до 250 нл/л⋅ч.



 

Похожие патенты:
Изобретение относится к способу получения ненасыщенного альдегида и/или ненасыщенной карбоновой кислоты, причем каждый из них соответствует алкену, путем частичного окисления алкена с использованием многотрубного реактора с неподвижным слоем, в котором предоставлено несколько слоев катализатора, сформированных делением на N частей относительно направления потока газа в реакционной трубке, где N ≥ 3, и когда изменение (°C) температуры горячей зоны, приходящееся на 1°C изменения температуры реакционной ванны, в слое катализатора по прошествии 300 часов после начала реакции и варьирования температуры реакционной ванны обозначают Sn, по меньшей мере одним из нескольких слоев катализатора управляют так, что Sn ≤ 6, в котором горячая зона означает максимальное значение температуры в слоях катализатора, и представляет собой горячую зону в слое катализатора, расположенном ближе всего к стороне впуска газообразного сырья, или в случае, когда максимальное значение температуры отсутствует в слое катализатора, расположенном ближе всего к стороне впуска газообразного сырья, и температуру реакционной ванны для определения Sn устанавливают в диапазоне, где конверсия пропилена составляет от 90% до 99,9%.

Изобретение относится к способу получения терефталевой кислоты, включающему получение потока практически чистой р-толуиловой кислоты, содержащего 80% масс. или более р-толуиловой кислоты; контактирование потока практически чистой р-толуиловой кислоты, растворителя, содержащего более 5% масс.

Изобретение относится к способу разделения акриловой кислоты, содержащейся в качестве основного продукта, и глиоксаля, содержащегося в качестве побочного продукта, в смеси продуктов частичного гетерогенно катализируемого парофазного окисления соединения-предшественника акриловой кислоты, содержащего 3 атома углерода, при котором получают жидкую фазу Р, которая по меньшей мере на 70% от своей массы состоит из акриловой кислоты, а также, в пересчете на молярное количество содержащейся в ней акриловой кислоты, содержит по меньшей мере 200 мол.

Изобретение относится к способу получения водной акриловой кислоты из потока газообразного материала, включающему следующие стадии: а) подача газообразного потока в конденсатор, где поток газообразного материала включает по меньшей мере акриловую кислоту, воду, формальдегид; и б) работа конденсатора и получение газообразного выходящего потока, включающего несконденсированные компоненты, которые выходят из верхней части конденсатора, и конденсированного потока водной акриловой кислоты, включающего акриловую кислоту, который сливают из грязеотстойника конденсатора, где поток водной акриловой кислоты включает не больше 0,1 мас.% формальдегида в пересчете на общую массу потока водной акриловой кислоты.

Изобретение относится к области катализа. Описан способ изготовления геометрических формованных изделий из катализатора K, у которых активная масса представляет собой мультиэлементный оксид, который содержит элемент Мо, элементы Bi и/или V, а также один или несколько элементов из ряда Со, Ni, Fe, Сu и щелочных металлов, при котором с помощью источников различных элементов получают высокодисперсную смесь, при помощи агломерирования прессованием укрупняют ее до порошка, из этого более грубого порошка с помощью агломерирования прессованием образуется формованное изделие V, эти изделия разделяют на неповрежденные формованные изделия V+ и поврежденные формованные изделия V-, неповрежденные формованные изделия V+ при помощи термической обработки переводят в формованные изделия из катализатора K, а поврежденные формованные изделия V- измельчают и возвращают в производство высокодисперсной смеси.

Изобретение относится к усовершенствованному способу получения чистой метакриловой кислоты, включающему: а) окисление в газовой фазе С4-соединения с получением содержащей метакриловую кислоту газовой фазы, б) конденсирование содержащей метакриловую кислоту газовой фазы с получением водного раствора метакриловой кислоты, в) выделение по крайней мере части метакриловой кислоты из водного раствора метакриловой кислоты с получением по крайней мере одного содержащего метакриловую кислоту сырого продукта, г) выделение по крайней мере части метакриловой кислоты из по крайней мере одного содержащего метакриловую кислоту сырого продукта способом термического разделения с получением чистой метакриловой кислоты, причем на стадии процесса г) метакриловую кислоту выделяют из по крайней мере части по крайней мере одного содержащего метакриловую кислоту сырого продукта с помощью ректификации, и причем чистую метакриловую кислоту отбирают через боковой вывод используемой для ректификации колонны, а количество чистой метакриловой кислоты, отбираемой в определенный интервал времени, составляет от 40 до 80% от количества содержащего метакриловую кислоту сырого продукта, подаваемого в ректификационную колонну в тот же интервал времени.

Изобретение относится к усовершенствованному способу введения в эксплуатацию газофазного парциального окисления на гетерогенном катализаторе акролеина в акриловую кислоту и метакролеина в метакриловую кислоту на фиксированном слое катализатора, который находится в кожухотрубном реакторе в реакционных трубках вертикально расположенного пучка реакционных трубок, заключенного в кожух реактора, когда оба конца каждой из реакционных трубок открыты и каждая реакционная трубка своим верхним концом плотно входит в сквозное отверстие плотно встроенной в верхнюю часть кожуха реактора верхней трубной решетки, а своим нижним концом плотно входит в сквозное отверстие плотно встроенной в нижнюю часть кожуха реактора нижней трубной решетки, при этом внешняя поверхность реакционных трубок, верхняя и нижняя трубная решетки, а также кожух реактора вместе ограничивают пространство, окружающее реакционные трубки, при этом также каждая из двух трубных решеток закрыта крышкой реактора с не менее чем одним отверстием, когда для введения в эксплуатацию в реакторные трубки кожухотрубного реактора через не менее чем одно обозначаемое далее как Е отверстие в одной из двух крышек реактора подают исходную газообразную реакционную смесь, содержащую 3 объемн.

Изобретение относится к усовершенствованному способу получения акриловой кислоты, в соответствии с которым путем осуществляемого при повышенной температуре гетерогенно катализируемого газофазного частичного окисления молекулярным кислородом по меньшей мере одного соответствующего исходного соединения с тремя атомами углерода на находящихся в твердом агрегатном состоянии катализаторах получают газовую смесь продуктов, содержащую акриловую кислоту, водяной пар и побочные компоненты, температуру указанной смеси при необходимости снижают путем прямого и/или косвенного охлаждения, после чего указанную смесь направляют в оснащенную эффективно разделяющими элементами конденсационную колонну, вдоль которой она самостоятельно поднимается при одновременном протекании фракционной конденсации, причем через первый боковой отбор, находящийся выше места подачи газовой смеси реакционных продуктов в конденсационную колонну, из конденсационной колонны выводят обедненную водой и побочными компонентами сырую акриловую кислоту в качестве целевого продукта, через находящийся выше первого бокового отбора второй отбор жидкой фазы из конденсационной колонны выводят содержащую акриловую кислоту и побочные компоненты кислую воду, из верхней части конденсационной колонны выводят остаточную газовую смесь, содержащую побочные компоненты, кипящие при более низкой температуре, чем вода, из куба конденсационной колонны выводят кубовую жидкость, содержащую акриловую кислоту, а также побочные продукты и побочные компоненты, кипящие при более высокой температуре, чем акриловая кислота, частичное количество отбираемой кислой воды как таковое и/или после охлаждения возвращают в конденсационную колонну в качестве флегмы, и сырую акриловую кислоту при необходимости подвергают дополнительной очистке по меньшей мере одним другим методом термического разделения, и при необходимости в сырую акриловую кислоту перед дополнительной кристаллизационной очисткой добавляют частичное количество отбираемой кислой воды, где акриловую кислоту, содержащуюся по меньшей мере в частичном количестве невозвращаемой в конденсационную колонну кислой воды, переводят из кислой воды в органический растворитель путем выполняемой этим растворителем экстракции, сопровождаемой образованием содержащего акриловую кислоту органического экстракта, из которого акриловую кислоту в дальнейшем выделяют путем его отпаривания первым отпаривающим газом, причем первый отпаривающий газ, содержащий акриловую кислоту, возвращают в конденсационную колонну, и/или акриловую кислоту, содержащуюся в первом отпаривающем газе, переводят в водный раствор гидроксида металла или образующийся первый отпаривающий газ, содержащий акриловую кислоту, используют в качестве второго отпаривающего газа с целью отпаривания акриловой кислоты, содержащейся в выводимой из конденсационной колонны кубовой жидкости, и причем образующийся при этом второй отпаривающий газ, содержащий акриловую кислоту, возвращают в конденсационную колонну и/или акриловую кислоту, содержащуюся во втором отпаривающем газе, переводят в водный раствор гидроксида металла.
Изобретение относится к способу изготовления оксидного катализатора, предназначенного для использования в изготовлении ненасыщенного нитрила, где оксидный катализатор включает металлический компонент, состав которого представлен следующей формулой (1):Mo1VaSbbNbcWdZeOn...

Изобретение относится к соединению ионной жидкости с формулой (I): В формуле (I) NR1R2R3 представляет собой амин, R1, R2 и R3 независимо друг от друга выбраны из группы, состоящей из алкила, арила и Н, M1 или М2 представляет собой металл, выбранный из группы, состоящей из Al, Fe, Zn, Mn, Mg, Ti, Sn, Pd, Pt, Rh, Cu, Cr, Co, Ce, Ni, Ga, In, Sb, Zr и их сочетаний, X или Y выбран из группы, состоящей из галогена, нитрата, сульфата, сульфоната, карбоната, фосфоната и ацетата, n - от 1 до 4, i - от 1 до 6, j - от 1 до 4, k - от 1 до 4, L - от 1 до 7, M1=М2 или M1≠M2, и X=Y или X≠Y.
Изобретение относится к способу получения галогеналкановых соединений, а конкретнее 1,1,1,3,3-пентахлорпропана(HCC-240fa), из тетрахлорида углерода и алкена, в котором образующиеся побочные продукты CCl4 минимизированы в течение фазы запуска реакции.

Изобретение относится к получению катализаторов на основе соединений меди, цинка, алюминия и хрома для низкотемпературной конверсии оксида углерода водяным паром, катализатор может быть использован для низкотемпературного синтеза метанола, процессов гидрирования нитробензола, дегидрирования циклогексанола в циклогексанон в производстве капролактама.
Изобретение относится к способу получения катализатора гидрокрекинга, который включает стадии: (а) перемешивания цеолита Y, характеризующегося размером элементарной ячейки в диапазоне от 24,42 до 24,52 Å, валовым молярным соотношением между диоксидом кремния и оксидом алюминия (SAR) в диапазоне от 10 до 15 и площадью удельной поверхности в диапазоне от 910 до 1020 м2/г, со связующим компонентом на основе оксида алюминия и двумя или более каталитически активными металлсодержащими компонентами, где данные металлсодержащие компоненты содержатся в одном или нескольких растворах, где цеолит Y присутствует в количестве, составляющем 40 мас.% или более, при расчете на совокупную массу цеолита Y и связующего компонента на основе оксида алюминия; (b) экструдирования смеси, полученной на стадии (а); (с) высушивания экструдированной смеси, полученной на стадии (b); (d) прокаливания высушенной и экструдированной смеси, полученной на стадии (с); и (е) перемешивания прокаленного продукта, полученного на стадии (d), с двумя или более каталитически активными металлсодержащими компонентами, где данные металлсодержащие компоненты содержатся в одном или нескольких растворах.

Изобретение относится к химической промышленности, в том числе нефтехимии, газохимии, углехимии, и может быть использовано при приготовлении катализаторов для процесса получения углеводородов из CO и H2 по методу Фишера-Тропша.

Изобретение относится к экструдированному катализатору с сотовой структурой для восстановления оксида азота в соответствии с методом селективного каталитического восстановления (SCR) в выхлопных газах от автомобилей.

Заявленная группа изобретений относится к способам модифицирования цеолитов и может быть использована для получения цеолита с дезактивированными кислотными центрами, располагающимися на внешней поверхности цеолитных кристаллов, и их применения.

Предложены способ модификации цеолитного катализатора флюид-каталитического крекинга фосфором и модифицированный катализатор, полученный указанным способом. Способ модификации цеолитного катализатора Y-типа фосфором включает: обмен между кристаллизованным катализатором и аммониевой солью с целью обеспечить содержание в катализаторе оксида натрия, меньшее чем около 2 мас.% Na2O, обработку аммоний обмененного катализатора первым фосфатным раствором, достаточную для того, чтобы добавить от 0,5 до 2 мас.% Р2О5 в катализатор, аммониевый ионный обмен обработанного фосфором катализатора с возможностью получения катализатора с низким содержанием оксида натрия, которое составляет менее чем около 0,5 мас.% Na2O, обработку катализатора с низким содержанием оксида натрия вторым фосфатным раствором, достаточную для того, чтобы обеспечить содержание Р2О5 в катализаторе в количестве 2-4 мас.%, и ионный обмен катализатора на редкоземельные катионы, следующий за первым аммониевым ионным обменом или за первой обработкой фосфором с возможностью включения от 0,5 до 10 мас.% редкоземельных элементов в виде оксидов редкоземельных элементов в состав указанного катализатора, где после редкоземельного обмена катализатор кальцинируют в таких условиях кальцинации, при которых размер элементарной ячейки цеолита Y-типа значительно не уменьшается и где указанную кальцинацию проводят в отсутствие добавочного пара.

Изобретение относится к области химии, а именно к катализаторам, предназначенным для процесса гидроизомеризации н-алканов, а также прямогонных и гидроочищенных дизельных фракций, и может быть использовано в нефтеперерабатывающей промышленности.

Изобретение относится к способу активации катализатора селективного гидрообессеривания бензина каталитического крекинга. Данный способ сочетает в себе разделение процесса активации на две стадии: на первой стадии осуществляют сульфидирование катализатора путем пропускания через слой катализатора водородсодержащего газа и сероводорода с концентрацией H2S в диапазоне 1-10% об.

Изобретение относится к каталитически активным массам, которые являются смесью содержащего молибден и ванадий многоэлементного оксида по меньшей мере с одним оксидом молибдена и которые могут быть получены согласно изобретению, их применению для катализа гетерогенно катализируемого парциального газофазного окисления акролеина до акриловой кислоты, а также к их применению для получения оболочечных катализаторов, особенно пригодных для указанного катализа. Описан способ получения каталитически активной массы, которая является смесью содержащего молибден и ванадий многоэлементного оксида, в котором молярная доля молибдена в общем количестве отличающихся от кислорода элементов составляет от 5 до 95 мол. и молярное отношение MoV содержащегося в многоэлементном оксиде молярного количества молибдена и ванадия составляет от 15:1 до 1:1, по меньшей мере с одним оксидом молибдена, причем указанный способ предусматривает реализацию следующих технических мероприятий: из источников элементарных компонентов многоэлементного оксида осуществляют приготовление водного раствора или водной суспензии, причем в случае приготовления водной суспензии каждый из указанных источников проходит через состояние водного раствора; посредством распылительной сушки водного раствора или водной суспензии получают порошкообразный продукт распылительной сушки Р; при добавлении к порошкообразному продукту распылительной сушки Р по меньшей мере одного порошкообразного оксида молибдена S, который состоит из ≥98 масс. Мо и О, и после однородного смешивания указанных компонентов из образовавшейся смеси формуют геометрические предварительно формованные изделия; и геометрические предварительно формованные изделия подвергают термической обработке, формируя каталитически активную массу. Также описан способ гетерогенно катализируемого парциального газофазного окисления акролеина до акриловой кислоты, при этом каталитически активная масса катализатора, используемого для гетерогенно катализируемого парциального газофазного окисления, получена вышеописанным способом. Технический результат - получение каталитически активной массы, характеризующейся высоким уровнем активности, при использовании которой в способе гетерогенно катализируемого парциального газофазного окисления акролеина до акриловой кислоты образуется акриловая кислота с высокой селективностью. 2 н. и 16 з.п. ф-лы, 12 ил., 3 табл.

Наверх