Способ изготовления плит из двухфазных титановых сплавов

Изобретение относится к обработке металлов давлением, в частности к термомеханической обработке двухфазных титановых сплавов, и предназначено для изготовления плоского проката, применяемого в авиационной промышленности, а также машиностроении. Способ изготовления плит из двухфазных (α+β)-титановых сплавов, включающий горячее деформирование слитка в сляб, горячую прокатку сляба, правку полученной плиты на правильной машине и ее последующую термическую обработку. Горячую прокатку сляба проводят в четыре стадии, при этом на первой стадии прокатку осуществляют в (α+β)-области, на второй - в β-области, на третьей - в (α+β)-области, а на четвертой - при температуре на 30-180°С ниже температуры полиморфного превращения (Тпп) сплава, с последующим охлаждением полученной плиты в режиме покачивания на рольганге до температуры 150-200°С и дальнейшим охлаждением на воздухе до комнатной температуры. Правку полученной плиты осуществляют в роликовой правильной машине в процессе охлаждения от температуры (Тпп-50)°С до 500°С, а термическую обработку проводят путем отжига в печи в интервале температур (Тпп-200)°С…(Тпп-250)°С и выдержки не менее 2 часов, после чего плиту охлаждают в режиме покачивания на рольганге до температуры 150-200°С и далее на воздухе до комнатной температуры. Данный способ позволяет с высокой производительностью получать плиты с минимальным уровнем внутренних остаточных напряжений и неплоскостности, используя стандартное оборудование прокатного цеха. 4 з.п. ф-лы.

 

Изобретение относится к обработке металлов давлением, в частности к термомеханической обработке двухфазных титановых сплавов, и предназначено для изготовления плоского проката, применяемого в авиационной промышленности, а также машиностроении.

Титан и сплавы на его основе являются одними из наиболее востребованных материалов в различных областях машиностроения, особенно в авиастроении, где требуется обеспечить высокие удельные характеристики и высокую надежность. Для использования детали в конструкции одним из важных показателей качества металла является наличие в нем внутренних остаточных напряжений, возникающих в результате воздействия температурного и деформационного полей, а также из-за неоднородного распределения механических свойств по объему изделия. Внутренние остаточные напряжения свыше расчетных значений приводят к искажению формы и размеров изделия при его изготовлении либо эксплуатации. При этом остаточные напряжения материала детали могут представлять определенную угрозу, так как складываются с действующими на деталь рабочими напряжениями, что может вызвать уменьшение срока службы детали и преждевременное разрушение конструкции. Кроме того, машиностроители регулярно ужесточают требования к точности размеров и формы плоского проката, используемого в качестве заготовки. Это продиктовано тем, что все большая часть продукции производится на автоматических поточных линиях, нормальное функционирование которых зависит не только от точности толщины, но и неплоскостности поставляемого металла. Наличие острой конкуренции в сбыте аналогичных по назначению заготовок деталей требует от предприятий - изготовителей проката повышать не только его качество, но и быть экономичными в изготовлении, снижая себестоимость, что в настоящее время является весьма актуальной задачей.

Известен способ изготовления титанового листового проката с использованием крип-отжига, включающий установку садки, состоящую из одного или нескольких листовых изделий, на стальную подогреваемую плиту установки вакуумной правки, создание разряжения в рабочем пространстве установки при одновременном равномерном нагружении внешней наружной поверхности садки, нагрев до температуры отжига, выдержку и охлаждение, с промежуточной ступенью при температуре 220±20°C с выдержкой от 1 до 5 часов (Патент РФ №2532674, МПК C22F 1/18, B21D 1/00, публ. 10.11.2014).

Недостатком известного способа является необходимость использования специализированных печей для крип-отжига и их низкая производительность. Так, продолжительность отжига плит в зависимости от размера и марки титанового сплава может достигать 10 суток и более.

Известен способ изготовления плит из двухфазных титановых сплавов, включающий горячее деформирование слитка в сляб, горячую прокатку и последующую термическую обработку плит, при этом производят одноэтапное горячее деформирование слитка в сляб и сразу после достижения в процессе деформации конечной толщины сляба осуществляют быстрое охлаждение на глубину сляба от поверхности от 20 мм до 30 мм со скоростью не менее 50°С/мин, а последующую горячую продольную прокатку ведут на первой стадии в α+β-области частными обжатиями со степенью деформации от 3% до 5%, до суммарной степени деформации 25…30%, с паузами между проходами продолжительностью от 8 до 12 с, на второй стадии - в β-области от температуры нагрева, определяемой по определенной формуле, а на последующих стадиях прокатку ведут в α+β-области с прерываниями и нагревами в продольных или поперечных направлениях с суммарной степенью деформации после каждого прерывания до 60% (Патент РФ 2492275, МПК C22F 1/18, В21В 3/00, опубл. 10.09.2013 - прототип).

Прототип не обеспечивает получение высоких показателей плоскостности, кроме того, плиты, изготовленные по данному способу, характеризуются высоким уровнем остаточных напряжений по причине отсутствия регламентированного охлаждения плит после прокатки и термической обработки.

Задача, на решение которой направлено изобретение, является разработка эффективного способа изготовления плит из двухфазных титановых сплавов, обеспечивающего стабильное получение на стандартном промышленном оборудовании высоких показателей качества в соответствии с требованиями международных стандартов.

Техническим результатом, достигаемым при осуществлении изобретения, является увеличение производительности изготовления плит, имеющих минимальный уровень внутренних остаточных напряжений и неплоскостности.

Указанный технический результат достигается тем, что в способе изготовления плит из двухфазных (α+β)-титановых сплавов, включающий горячее деформирование слитка в сляб, горячую прокатку сляба, правку полученной плиты на правильной машине и ее последующую термическую обработку, согласно изобретению горячую прокатку сляба проводят в четыре стадии, при этом на первой стадии прокатку осуществляют в (α+β)-области, на второй - в β-области, на третьей - в (α+β)-области, а на четвертой - при температуре на 30-180°С ниже температуры полиморфного превращения (Тпп) сплава, с последующим охлаждением полученной плиты в режиме покачивания на рольганге до температуры 150-200°С и дальнейшим охлаждением на воздухе до комнатной температуры, правку полученной плиты осуществляют в роликовой правильной машине в процессе охлаждения от температуры (Тпп-50)°С до 500°С, а термическую обработку проводят путем отжига в печи в интервале температур (Тпп-200)°С…(Тпп-250)°С и выдержки не менее 2 часов, после чего плиту охлаждают в режиме покачивания на рольганге до температуры 150-200°С и далее на воздухе до комнатной температуры. Продолжительность охлаждения плиты до температуры 150÷200°С после четвертой стадии прокатки определяют по формуле:

tохл=1,6×h,

где tохл - время охлаждения, минут;

h - толщина плиты, мм.

Правку на роликовой правильной машине проводят до достижения отклонения плиты от плоскости не более 3 мм на длину плиты. Плиту после правки помещают в печь в течение времени, не превышающего 20 секунд. Продолжительность охлаждения плиты до температуры 150÷200°С после термической обработки определяют по формуле:

tохл=1,5×h,

где tохл - время охлаждения, минут;

h - толщина плиты, мм.

Сущность предлагаемого изобретения заключается в следующем.

Для получения плит применяют 4 стадийную горячую прокатку сляба, изготовленного посредством ковки или штамповки в β-области. После ковочных операций сляб механически обрабатывают с целью удаления поверхностных ковочных дефектов и газонасыщенного слоя. Для получения металлом достаточной энергии, способствующей процессу рекристаллизационной обработки при последующем нагреве заготовки до температур β-области, первую стадию прокатки осуществляют в α+β-области. Вторая стадия прокатки заготовки при температурах β-области приводит к рекристаллизации β-фазы с измельчением зерна и формированию макроструктуры. Для обеспечения заданного уровня механических свойств последующие стадии прокатки производят в α+β-области. При этом окончательную стадию прокатки осуществляют при температуре металла в интервале от (Тпп-30)°С до (Тпп-180)°С, что обеспечивает получение высоких значений механических свойств и микроструктуры при удовлетворительном качестве поверхности. После прокатки плиту охлаждают в воздушной атмосфере на рольганге прокатного стана до температуры 150-200°С. С целью исключения подзакалки металла в местах контакта с роликами полученную плиту охлаждают в режиме покачивания. В режиме покачивания ролики поворачивают на угол 90÷480° в одну сторону, а затем после остановки в обратную сторону на ту же величину. Верхнее значение интервала температуры охлаждения 200°С обусловлено тем, что возникающие внутренние напряжения не достигают критических значений, что позволяет их минимизировать. Охлаждение в воздушной атмосфере на рольганге в режиме покачивания до температуры, меньшей чем 150°С, значительно снижает производительность процесса. Опытным путем установлена связь продолжительности охлаждения плиты от температуры конца прокатки до 150-200°С в зависимости от толщины, которая может определяться следующей формулой:

τохл=1,6×h,

где τохл - время охлаждения, минут;

h - толщина плиты, мм.

Далее плиту охлаждают на воздухе до комнатной температуры. После чего на роликовой правильной машине осуществляют правку в температурном интервале от (Тпп-50)°С до 500°С. Температура окончания правки менее 500°С вызывает резкое увеличение внутренних напряжений. Правку проводят до величины неплоскостности не более 3 мм на длину плиты, что позволяет сохранить это значение в готовой плите. В процессе передачи плиты за время не более 20 секунд в отжиговую печь с установочной температурой Т=Тпп-200…250°С и последующей термической обработки продолжительностью более 2 часов в плите происходит достаточная релаксация напряжений. Регламентируемое охлаждение после термической обработки до 150-200°С на рольганге в режиме покачивания позволяет зафиксировать величину внутренних напряжений на минимальном уровне. Экспериментально установлена продолжительность охлаждения плиты от температуры термической обработки до 150-200°С в зависимости от толщины, которая может определяться следующей формулой:

τохл=1,5×h,

где τохл - время охлаждения, минут;

h - толщина плиты, мм.

Промышленная применимость изобретения подтверждается конкретным примером его выполнения.

Для получения плит толщиной 45 мм из двухфазного титанового сплава Ti-6Al-4V был выплавлен слиток диаметром 740 мм и массой 2000 кг. Температура полиморфного превращения сплава (Тпп)=990°С. Слиток при температурах β-области деформировали в сляб, который механически обрабатывали на размеры 265×1080×1600 мм. Прокатку механически обработанного сляба осуществляли в 4 стадии: на 1 стадии - после нагрева в (α+β)-области, на 2 стадии - после нагрева в β-области, 3 стадия - после нагрева в (α+β)-области. Окончательную 4 стадию прокатки проводили при температуре нагрева металла (Тпп-40°С), при этом температура конца прокатки составила 830°С (Тпп-160°С). После окончательной прокатки плиту размерами 45×1080×3500 мм охлаждали на рольганге в режиме покачивания до температуры 180°С, а далее в стеллаже до комнатной температуры. Затем плиту нагревали до температуры 900°С (Тпп-90°С) и правили на 7-роликовой правильной машине с диаметром роликов 750 мм. Температура конца правки составила 500°С. По окончании правки плиту по рольгангу направили на отжиг в проходную роликовую печь. Температура отжига составляла 760°С (Тпп-230)°С, продолжительность отжига - 2 часа. Охлаждение плиты после отжига проводили на рольганге в режиме покачивания до температуры 200°С в течение 68 минут. Далее плиту охлаждали на стеллаже до комнатной температуры. Посредством гидроабразивной резки вырезали образец для определения внутренних напряжений. Измерение внутренних напряжений производили по стандарту ASTME-837-13a «Стандарт на метод испытания для определения остаточных напряжений методом сверления отверстий и установки тензодатчиков». Остаточные напряжения в плите составили: для верхней поверхности минимальное -24 МПа, максимальное -9 МПа, для нижней поверхности минимальное -28 МПа, максимальное -12 МПа, что не превышает величину установленного требования по внутренним напряжениям ±30 МПа. На обеих поверхностях плиты производили контроль неплоскостности, измеряя отклонение плиты от плоской поверхности по периметру плиты, а также определяли местную волнистость. Набором щупов определяли амплитуду волны, измеряя максимальный зазор между измерительной линейкой и плитой. Неплоскостность верхней поверхности плиты составила 3 мм, местная волнистость 0,23%, неплоскостность нижней поверхности плиты составила 2,5 мм, местная волнистость 0,34%. Данная неплоскостность и местная волнистость являлись приемлемыми для плит авиационного назначения с повышенной плоскостностью, Так в стандарте AMS 2242 допустимая максимальная неплоскостность составляет 3,175 мм, а местная волнистость не более 0,5%. Значения механических свойств и результаты контроля структуры в полной мере соответствовали всем установленным требованиям.

Таким образом, предлагаемый способ позволяет с высокой производительностью получать плиты с минимальным уровнем внутренних остаточных напряжений и неплоскостности, используя стандартное оборудование прокатного цеха.

1. Способ изготовления плит из двухфазных (α+β)-титановых сплавов, включающий горячее деформирование слитка в сляб, горячую прокатку сляба, правку полученной плиты на правильной машине и ее последующую термическую обработку, отличающийся тем, что горячую прокатку сляба проводят в четыре стадии, при этом на первой стадии прокатку осуществляют в (α+β)-области, на второй - в β-области, на третьей - в (α+β)-области, а на четвертой - при температуре на 30-180°С ниже температуры полиморфного превращения (Тпп) сплава, с последующим охлаждением полученной плиты в режиме покачивания на рольганге до температуры 150-200°С и дальнейшим охлаждением на воздухе до комнатной температуры, правку полученной плиты осуществляют в роликовой правильной машине в процессе охлаждения от температуры (Тпп-50)°С до 500°С, а термическую обработку проводят путем отжига в печи в интервале температур (Тпп-200)°С…(Тпп-250)°С и выдержки не менее 2 часов, после чего плиту охлаждают в режиме покачивания на рольганге до температуры 150-200°С и далее на воздухе до комнатной температуры.

2. Способ по п. 1, отличающийся тем, что продолжительность охлаждения плиты до температуры 150÷200°С после четвертой стадии прокатки определяют по формуле:

tохл=1,6×h,

где tохл - время охлаждения, мин;

h - толщина плиты, мм.

3. Способ по п. 1, отличающийся тем, что правку на роликовой правильной машине проводят до достижения отклонения плиты от плоскости не более 3 мм на длину плиты.

4. Способ по п. 1, отличающийся тем, что плиту после правки помещают в печь в течение времени, не превышающего 20 секунд.

5. Способ по п. 1, отличающийся тем, что продолжительность охлаждения плиты до температуры 150÷200°С после термической обработки определяют по формуле:

tохл=1,5×h,

где tохл - время охлаждения, мин;

h - толщина плиты, мм.



 

Похожие патенты:

Изобретение относится к области металлургии, а именно к получению заготовки из (α+β)-титановых сплавов для изделий, испытывающих переменные механические нагрузки, и может быть использовано для изготовления изделий, имеющих высокую энергоемкость.

Изобретение относится к области металлургии, в частности к трубопрокатному производству, а именно к изготовлению бесшовных холоднодеформированных труб из титанового сплава типа Ti-3Al-2,5V, и может быть использовано для изготовления изделий ответственного назначения.

Изобретение относится к области металлургии, в частности к титановым сплавам, и может быть использовано для изготовления деталей воздушного судна. Титановый сплав содержит, мас.%: алюминий 0,5-1,6, ванадий 2,5-5,3, кремний 0,1-0,5, железо 0,05-0,5, кислород 0,1-0,25, углерод до 0,2, титан и случайные примеси - остальное, при этом он имеет предел текучести 550-850 МПа, предел прочности на растяжение 600-900 МПа, баллистическую стойкость к ударным нагрузкам при баллистическом пределе V50, составляющую более 120 м/с и обрабатываемость при производительности токарной обработки V15 выше 125 м/мин.

Изобретение относится к области металлургии, а именно к высокопрочным титановым сплавам, имеющим высокую удельную прочность. Высокопрочный титановый сплав с альфа-бета-структурой содержит, мас.%: Аl 4,7-6,0, V 6,5-8,0, Si 0,15-0,6, Fe ≤0,3, O 0,15-0,23, Ti и случайные примеси – остальное.

Изобретение относится к области металлургии, а именно к составу и способу производства композиционного материала с заранее заданными свойствами, например элементов бронезащиты высокого класса, режущего элемента, элементов станочных конструкций.

Изобретение относится к области металлургии, в частности к высокотемпературной термомеханической обработке титановых сплавов. Способ термомеханической обработки титановых сплавов включает многократные нагревы до температуры выше и ниже температуры полиморфного превращения, деформации, охлаждения до комнатной температуры и последующее старение.

Изобретение относится к обработке металлов давлением, в частности к способам изготовления промежуточных заготовок из интерметаллидных титановых сплавов, основанных на орторомбической фазе Ti2AlNb, которые предназначены для дальнейших операций формоизменения, например для изготовления лопаток компрессора высокого давления газотурбинных двигателей.

Изобретение относится к области обработки металлов давлением, в частности к способам изготовления прутков и заготовок из сплавов титана, применяемых в качестве конструкционного материала для активных зон атомных реакторов, в химической и нефтегазовой промышленности, медицине.

Изобретение относится к металлургии, а именно к способам получения имплантатов из титановых сплавов с остеоинтегрирующим покрытием. Способ получения высокопористого остеоинтегрирующего покрытия на имплантатах из титановых сплавов включает термодиффузионное водородное насыщение имплантата и вакуумный отжиг.

Изобретение относится к области металлургии, а именно к изготовлению листов из титанового сплава ОТ4, и может быть использовано для получения изделий сложной конфигурации глубокой вытяжкой и штамповкой.

Изобретение относится к области металлургии, а именно к получению заготовки из (α+β)-титановых сплавов для изделий, испытывающих переменные механические нагрузки, и может быть использовано для изготовления изделий, имеющих высокую энергоемкость.

Изобретение относится к области металлургии, а именно к получению заготовки из (α+β)-титановых сплавов для изделий, испытывающих переменные механические нагрузки, и может быть использовано для изготовления изделий, имеющих высокую энергоемкость.

Изобретение относится к способам оценки энергоемкости титановых сплавов по их механическим свойствам и определения по полученным величинам пригодности данных сплавов для изготовления упругих элементов.

Изобретение относится к способам оценки энергоемкости титановых сплавов по их механическим свойствам и определение, по полученным величинам, пригодности данных сплавов для изготовления упругих элементов.

Изобретение относится к области металлургии, в частности к трубопрокатному производству, а именно к изготовлению бесшовных холоднодеформированных труб из титанового сплава типа Ti-3Al-2,5V, и может быть использовано для изготовления изделий ответственного назначения.

Изобретение относится к области металлургии, в частности к трубопрокатному производству, а именно к изготовлению бесшовных холоднодеформированных труб из титанового сплава типа Ti-3Al-2,5V, и может быть использовано для изготовления изделий ответственного назначения.

Изобретение относится к области металлургии, в частности к титановым сплавам, и может быть использовано для изготовления деталей воздушного судна. Титановый сплав содержит, мас.%: алюминий 0,5-1,6, ванадий 2,5-5,3, кремний 0,1-0,5, железо 0,05-0,5, кислород 0,1-0,25, углерод до 0,2, титан и случайные примеси - остальное, при этом он имеет предел текучести 550-850 МПа, предел прочности на растяжение 600-900 МПа, баллистическую стойкость к ударным нагрузкам при баллистическом пределе V50, составляющую более 120 м/с и обрабатываемость при производительности токарной обработки V15 выше 125 м/мин.

Изобретение относится к области металлургии, в частности к титановым сплавам, и может быть использовано для изготовления деталей воздушного судна. Титановый сплав содержит, мас.%: алюминий 0,5-1,6, ванадий 2,5-5,3, кремний 0,1-0,5, железо 0,05-0,5, кислород 0,1-0,25, углерод до 0,2, титан и случайные примеси - остальное, при этом он имеет предел текучести 550-850 МПа, предел прочности на растяжение 600-900 МПа, баллистическую стойкость к ударным нагрузкам при баллистическом пределе V50, составляющую более 120 м/с и обрабатываемость при производительности токарной обработки V15 выше 125 м/мин.

Изобретение относится к области металлургии, а именно к высокопрочным титановым сплавам, имеющим высокую удельную прочность. Высокопрочный титановый сплав с альфа-бета-структурой содержит, мас.%: Аl 4,7-6,0, V 6,5-8,0, Si 0,15-0,6, Fe ≤0,3, O 0,15-0,23, Ti и случайные примеси – остальное.

Изобретение относится к области металлургии, а именно к высокопрочным титановым сплавам, имеющим высокую удельную прочность. Высокопрочный титановый сплав с альфа-бета-структурой содержит, мас.%: Аl 4,7-6,0, V 6,5-8,0, Si 0,15-0,6, Fe ≤0,3, O 0,15-0,23, Ti и случайные примеси – остальное.

Использование: изобретение относится к способу получения многослойной детали из титанового сплава. Осуществляют ионно-имплантационное модифицирование листовой детали из титанового сплава путем ионной имплантации азота, углерода или бора с энергией 30-50 кэВ, плотностью тока 35-50 мкА/см2 и флюэнсом 1016-1018 ион/см2 и постимплантационного отжига при температуре 450-550°С и давлении остаточных газов 10-3-5×10-3 Па в течение 1,5-3,5 ч.

Изобретение относится к обработке металлов давлением, в частности к термомеханической обработке двухфазных титановых сплавов, и предназначено для изготовления плоского проката, применяемого в авиационной промышленности, а также машиностроении. Способ изготовления плит из двухфазных -титановых сплавов, включающий горячее деформирование слитка в сляб, горячую прокатку сляба, правку полученной плиты на правильной машине и ее последующую термическую обработку. Горячую прокатку сляба проводят в четыре стадии, при этом на первой стадии прокатку осуществляют в -области, на второй - в β-области, на третьей - в -области, а на четвертой - при температуре на 30-180°С ниже температуры полиморфного превращения сплава, с последующим охлаждением полученной плиты в режиме покачивания на рольганге до температуры 150-200°С и дальнейшим охлаждением на воздухе до комнатной температуры. Правку полученной плиты осуществляют в роликовой правильной машине в процессе охлаждения от температуры °С до 500°С, а термическую обработку проводят путем отжига в печи в интервале температур °С…°С и выдержки не менее 2 часов, после чего плиту охлаждают в режиме покачивания на рольганге до температуры 150-200°С и далее на воздухе до комнатной температуры. Данный способ позволяет с высокой производительностью получать плиты с минимальным уровнем внутренних остаточных напряжений и неплоскостности, используя стандартное оборудование прокатного цеха. 4 з.п. ф-лы.

Наверх