Способ производства горячекатаного полосового проката

 

Использование: производство листового проката для штамповки. Сущность изобретения: после горячей прокатки и обработки полосы с деформацией в непрерывном травильном агрегате ее дополнительно деформируют со степенью Ј c5/ho-100%-Јi , где бполе допуска для толщины полосы, мм; h0 - толщина полосы перед дополнительной деформацией, мм; е.- - величина деформации в непрерывном травильном агрегате , отжигают и режут на мерные длины.

СОЮЗ СОВЕТСКИХ

СОЦИАЛИСТИЧЕСКИХ

РЕСПУБЛИК (я)ю С 21 D 1/78, 8/00

ГОСУДАРСТВЕННОЕ ПАТЕНТНОЕ

ВЕДОМСТВО СССР (ГОСПАТЕНТ СССР) ОПИСАНИЕ ИЗОБРЕТЕНИ

Е =д/hо 100% — Р е =д/Ьо 100% — e<

К АВТОРСКОМУ СВИДЕТЕЛЬСТВУ (21) 4823520/02 (22) 07.05.90 (46) 07.03.93. Бюл. М 9 (71) Институт черной металлургии (72) B,Ã. Иванченко, А.Ф. Килиевич, Е.С, Какушкин, В.Ф. Корниенко, Jl.È. Ярославцев, Е.И. Булатников, А.И. Третьяков и Л.И, Франценюк (56) Мазур В.Л. Повышение качества листового проката, Киев, Техника, 1979; с. 143, (54) СПОСОБ ПРОИЗВОДСТВА ГОРЯЧЕКАТАНОГО ПОЛОСОВОГО ПРОКАТА (57) Использование: производство листового проката для штамповки. Сущность изоИзобретение относится к черной металлургии и может быть использовано для улучшения механических свойств горячекатаного полосового проката для холодной листовой штамповки, Целью изобретения является повышение качества поверхности и улучшение штампуемости полос.

Цель достигается тем, что горячую прокатку ведут на верхнем пределе допускаемых отклонений по толщине, а перед отжигом полосу подвергают дополнительной деформации со степенью где д — поле допуска для толщины полосы, мм; по — толщина полосы перед дополнительной деформацией, мм;

„„. Ж„„1799919 А1 бретения; после горячей прокатки и обработки полосы с деформацией в непрерывном травильном агрегате ее дополнительно деформируют со степенью где д — поле допуска для толщины полосы, мм; йо — толщина полосы перед дополнительной деформацией, мм; е1 — величина деформации в непрерывном травильном агрегате, отжигают и режут на мерные длины, я1 — величина деформации в процессе (у) травления, %.

Предлагаемый способ производства горячекатаного полосового проката для холодной листовой штамповки реализуют следующим образом. В заявленном способе в предлагается после травильного агрегата перед отжигом полосы подвергать дополнительной деформации. При этом величина доя из рмательских, Q ! полнительнои деформации выбираетс такого расчета, чтобы суммарная дефо ция (предварительная в НТА+ дополни ная) превышала область критиче деформаций.

Рдеф.НТА + одоп.деф. = F деф. > Екр где Е деф.HTA — деформация, получаемая металлом в НТА, %;

1799919

30 я = д/ь,.100 / — е, где д — поле допуска для толщины полосы, мм;

ho — толщина полосы перед дополнительной деформацией, мм; а — величина деформации в процессе травления, /, Составитель B.ÈBàí÷åíêo .Техред M.Ìîðãåíòàë Корректор М.Керецман

Редактор

Заказ 1139 Тираж Подписное

ВНИИПИ Государственного комитета по изобретениям и открытиям при ГКНТ СССР

113035, Москва, Ж-35, Раушская наб., 4/5

Производственно-издательский комбинат "Патент", r Ужгород, ул.Гагарина, 101 одо .д ф. — дополнительная деформация, . е д ф, — суммарная деформация, ; я р. — критическая степень деформации, О .

Исследования показали, что полученная по заявляемому способу горячекатаная листовая сталь после отжига при температурах выше 650 С удовлетворяет требованиям ГОСТ 4041 — 71 по уровню механических свойств и размеру зерна феррита, Следует отметить, что дальнейшие технологические переделы — дрессировка и порезка на раз-мер зерна влияния не оказывают.

В головной части НТА после разметки 15 на полосе наносятся две поперечные метки на расстоянии 500 мм (в дальнейшем этот размер обозначен lo). После обработки полосы в НТА замеряется расстояние между этими же двумя метками (в дальнейшем зто новое расстояние между метками обозначается 11), Например, после обработки в НТА замеренное расстояние между метками составило I> = 560 мм, Величина деформации, полученная. металлом в НТА, определяется по формуле

В нашем случае е деф.нтд = 12 .

Из литературных источников известно, что для низкоуглеродистых сталей критическая степень деформации не превышает примерно 15 / . С небольшим запасом выбе- 35 рем необходимую суммарную степень де- формации 20/, Таким образом, требуемая степень дополнительной деформации должна быть

Я л .л ь. = 20 — 12 = 8, Перед отжигом горячекатаные полосы дополнительно наклепываются со степенью деформации 8 /. Дополнительное деформирование может производиться растяжением, сжатием изгибом, например, в

45 растяжных и изгибно-растяжных машинах, валках или других механизмах, предназначенных для деформации металлов.

Проведенные исследования показали, что получаемая по заявляемому способу (горячая прокатка на НСС вЂ” травление в НТА —: дополнительная деформация - отжиг— дрессировка - резка) горячекатаная листовая сталь, продеформированная со сверхкритической степенью деформации после отжига, имеет требуемые стандартами механические свойства и микроструктуру.

В связи с тем, что при использовании высокопроизводительной технологии производства горячекатаного металла, основанной на рулонном травлении в НТА, не удается получить листовой прокат из кипящей стали, удовлетворяющей требованиям

ГОСТ 4041 — 71, на металлургических комбинатах вместо кипящих сталей для штамповки сложных по вытяжке деталей используют стали, стабилизированные алюминием.

Применение предлагаемого способа позволит получать горячекатаную листовую сталь высших категорий качества по ГОСТ 4041—

71 и использовать ее при штамповке сложных по вытяжке деталей.

Формула изобретения

Способ производства горячекатаного полосового проката для холодной листовой штамповки, включающий горячую прокатку на непрерывном широкополосном стане, деформацию в процессе травления, отжиг в колпаковых печах, дрессировку и порезку, отличающийся тем, что, с целью повышения качества поверхности и улучшения штампуемости, горячую прокатку ведут на верхнем пределе допускаемых отклонений по толщине, а перед отжигом . полосу подвергают дополнительной деформации со степенью