Способ термического дожигания отходящих газов из процесса получения акролеина и процесса получения синильной кислоты



Способ термического дожигания отходящих газов из процесса получения акролеина и процесса получения синильной кислоты
Способ термического дожигания отходящих газов из процесса получения акролеина и процесса получения синильной кислоты
Способ термического дожигания отходящих газов из процесса получения акролеина и процесса получения синильной кислоты
Способ термического дожигания отходящих газов из процесса получения акролеина и процесса получения синильной кислоты
Способ термического дожигания отходящих газов из процесса получения акролеина и процесса получения синильной кислоты
Способ термического дожигания отходящих газов из процесса получения акролеина и процесса получения синильной кислоты
Способ термического дожигания отходящих газов из процесса получения акролеина и процесса получения синильной кислоты
Способ термического дожигания отходящих газов из процесса получения акролеина и процесса получения синильной кислоты

 

B01D53/00 - Разделение (разделение твердых частиц мокрыми способами B03B,B03D; с помощью пневматических отсадочных машин или концентрационных столов B03B, другими сухими способами B07; магнитное или электростатическое отделение твердых материалов от твердых материалов или от текучей среды, разделение с помощью электрического поля, образованного высоким напряжением B03C; центрифуги, циклоны B04; прессы как таковые для выжимания жидкостей из веществ B30B 9/02; обработка воды C02F, например умягчение ионообменом C02F 1/42; расположение или установка фильтров в устройствах для кондиционирования, увлажнения воздуха, вентиляции F24F 13/28)

Владельцы патента RU 2587088:

ЭВОНИК ДЕГУССА ГМБХ (DE)

Описан способ термического дожигания отходящих газов, образующихся при получении акролеина в газофазном процессе, и термического дожигания отходящих газов, образующихся при получении синильной кислоты в газофазном процессе, отличающийся тем, что отходящие газы из процесса получения акролеина и отходящие газы из процесса получения синильной кислоты подают на совместное термическое дожигание. 6 з.п. ф-лы, 5 табл., 3 ил.

 

Настоящее изобретение относится к способу термического дожигания отходящих газов, образующихся при получении акролеина в газофазном процессе, и термического дожигания отходящих газов, образующихся при получении синильной кислоты в газофазном процессе.

Под термическим дожиганием имеется в виду окисление содержащихся в технологическом отходящем воздухе, соответственно в технологическом отходящем газе горючих веществ в процессе сжигания, для которого может использоваться дополнительное топливо. Расход дополнительного топлива, например природного газа или нефти, зависит от концентрации горючих веществ в технологическом отходящем воздухе, соответственно технологическом отходящем газе. Термическое дожигание осуществляется обычно при температуре 800-1200°C и при продолжительности пребывания примерно 1-4 с.

К исходным продуктам для получения метионина или его гидроксианалога (ГАМ) наряду с метилмеркаптаном (метантиолом) относятся также акролеин (пропеналь) и синильная кислота (цианистый водород).

В этих целях акролеин в настоящее время практически без исключения получают в газофазном процессе из смеси пропилена с воздухом и водяным паром (окислением пропилена кислородам воздуха в присутствии водяного пара). Образующиеся при этом акролеинсодержащие пары проведением дополнительного процесса, например путем абсорбции, переводят в жидкую фазу. В ходе такого процесса в значительных объемах образуются отходящие газы, которые необходимо очищать. Такую очистку обычно проводят путем термического дожигания [см., например, Acrolein, изд-во Dr. Alfred Hüthig Verlag GmbH, Heidelberg, 1975].

При синтезе акролеина, кроме того, образуется еще и отходящая вода, содержащая образовавшиеся при синтезе побочные продукты и конденсат. Такая отходящая вода может либо очищаться в результате биологического разложения содержащихся в ней веществ, либо также подаваться на термическое дожигание.

Получение акролеина схематично проиллюстрировано на фиг. 1.

В отношении очистки отходящих газов при этом не имеет существенного значения, проводится ли дополнительный процесс в классической абсорбционно-десорбционной установке, в которой выделяют акролеин, или в абсорбере-реакторе, в котором акролеин можно переводить непосредственно в следующий промежуточный продукт - метилмеркаптопропионовый альдегид [3-(метилтио)пропаналь].

В отходящей воде и отходящем газе, образующихся при получении акролеина, обычно содержатся следующие компоненты.

Для термического дожигания 1 м н . у . 3 указанного в таблице 1 отходящего газа требуются примерно 1 м н . у . 3 воздуха и 0,07 м н . у . 3 природного газа (здесь и далее размерность " м н . у . 3 " означает "кубический метр при нормальных условиях"). Выделяющееся при этом тепло может использоваться для производства пара.

Недостаток термического дожигания отходящего газа, образующегося при получении акролеина, состоит в первую очередь в потреблении дополнительного топлива в виде природного газа или же нефти и в необходимости использовать воздух в потребном количестве. Воздух на примерно 78% состоит из азота, который не обладает никакой теплотворной способностью. По этой причине в процесс термического дожигания отходящего газа, образующегося при получении акролеина, вносится входящий в состав воздуха азот в значительных объемах, в которых его необходимо нагревать и на нагрев которых поэтому расходуется бесполезно теряемое тепло, которое тем самым уже не может полностью использоваться для производства пара.

Как уже указывалось выше, к исходным продуктам для получения метионина относится также синильная кислота. В отдельных случаях можно использовать синильную кислоту, получаемую в качестве побочного продукта в других процессах, например в процессе получения акрилонитрила. Часто, однако, синильную кислоту получают также целенаправленно в качестве исходного продукта для последующего получения метионина или его гидроксианалога.

Синильную кислоту также получают в газофазных процессах, например по реакции Андрусова, в ходе которых равным образом в значительных объемах образуются отходящие газы, которые необходимо очищать. Очистку таких отходящих газов обычно также проводят путем термического дожигания [Chemie Ingenieur Technik, 42(2), 1970, cc. 63-72].

Получение синильной кислоты схематично проиллюстрировано на фиг. 2.

В отношении очистки отходящих газов при этом также не имеет существенного значения, проводится ли дополнительный процесс в классической абсорбционно-десорбционной установке, в которой выделяют синильную кислоту, или в абсорбере-реакторе, в котором синильную кислоту можно переводить непосредственно в следующий промежуточный продукт - циангидрин метилмеркаптопропионового альдегида [2-гидрокси-4-(метилтио)бутаннитрил].

В отходящем газе, образующемся при получении синильной кислоты, обычно содержатся следующие компоненты.

Для термического дожигания 1 м н . у . 3 указанного в таблице 2 отходящего газа требуется примерно 0,9 м н . у . 3 воздуха в час. В связи со сравнительно высоким относительным содержанием термически утилизируемых веществ в отходящем газе, таких, например, как метан или водород, отсутствует необходимость в дополнительном подводе природного газа для термического дожигания отходящего газа из процесса получения синильной кислоты, за исключением лишь подачи природного газа в целях создания поддерживающего горение пламени. Выделяющееся при таком термическом дожигании тепло также может использоваться для производства пара.

Хотя термическое дожигание отходящего газа, образующегося при получении синильной кислоты, и не требует применения дополнительного топлива (за исключением лишь его использования в целях создания поддерживающего горение пламени), тем не менее недостаток при этом состоит в необходимости использовать воздух в потребном количестве. Воздух, как указано выше, на примерно 78% состоит из азота, который не обладает никакой теплотворной способностью. По этой причине в процесс термического дожигания отходящего газа, образующегося при получении синильной кислоты, вносится входящий в состав воздуха азот в значительных объемах, в которых его необходимо нагревать и которые поэтому являются причиной потерь тепла, которое могло бы использоваться для производства пара.

Помимо этого в связи с образованием отходящих газов при получении акролеина, с одной стороны, и синильной кислоты, с другой стороны, в значительных объемах их очистка сопряжена с высокими затратами.

Исходя из вышеизложенного, в основу настоящего изобретения была положена задача разработать способ термического дожигания отходящих газов из процесса получения акролеина и из процесса получения синильной кислоты, который позволял бы по меньшей мере частично устранить недостатки, присущие уровню техники.

Указанная задача решается с помощью способа термического дожигания отходящих газов, образующихся при получении акролеина в газофазном процессе, и термического дожигания отходящих газов, образующихся при получении синильной кислоты в газофазном процессе, отличающегося тем, что отходящие газы из процесса получения акролеина и отходящие газы из процесса получения синильной кислоты подают на совместное термическое дожигание.

В соответствии с этим отходящие газы из обоих процессов подвергаются очистке не по отдельности в раздельных процессах термического дожигания, а совместно в едином, или общем, процессе термического дожигания. Термическое дожигание отходящих газов из процесса получения акролеина и из процесса получения синильной кислоты происходит, кроме того, не последовательно во времени, а по меньшей мере частично параллельно во времени, т.е. с совпадением во времени.

В предпочтительном варианте отходящие газы из обоих процессов подают на термическое дожигание с максимально возможным совмещением по времени. Для этого можно сначала объединять между собой отходящие газы из процесса получения акролеина и отходящие газы из процесса получения синильной кислоты и затем совместно подавать на термическое дожигание либо отходящие газы из каждого из этих процессов можно подавать на термическое дожигание раздельно и параллельно, при условии, что такая подача отходящих газов из одного и другого процессов происходит не последовательно во времени, а по меньшей мере частично параллельно во времени, т.е. с совпадением во времени.

В одном из предпочтительных вариантов осуществления предлагаемого в изобретении способа на термическое дожигание подают не только отходящий газ, образующийся при получении акролеина, но и образующуюся при его получении отходящую воду. Благодаря этому может отпасть необходимость в биологической очистке образующейся отходящей воды на отдельной стадии.

Общая сжигательная установка для термического дожигания отходящих газов из обоих процессов уже дала бы вследствие эффектов масштабирования обычную экономию капиталовложений в подобную установку, поскольку вместо двух сжигательных установок требуется сооружение только одной, хотя и более крупной сжигательной установки.

Однако при создании изобретения неожиданно было установлено, что совместное термическое дожигание отходящих газов из обоих процессов обладает и другими существенными преимуществами.

Совместное термическое дожигание позволяет сократить расход затрачиваемого на него воздуха. Благодаря этому входящий в состав воздуха азот, который не обладает теплотворной способностью, вносится в процесс термического дожигания в меньших количествах. Поэтому при термическом дожигании требуется нагревать меньше азота из воздуха, что приводит к сокращению потерь тепла. В результате возрастает производство пара в пересчете на применяемое дополнительное топливо.

Экономия необходимого для сжигания воздуха объясняется составом отработавших газов из обоих процессов. Отходящий газ из процесса получения акролеина обладает сравнительно низкой теплотворной способностью, однако содержит остаточный кислород во все еще значительных концентрациях (см. таблицу 1). Отходящий же газ из процесса получения синильной кислоты обладает избыточной теплотворной способностью, но практически не содержит более кислород (см. таблицу 2). Часть кислорода, необходимого для сжигания отходящего газа из процесса получения синильной кислоты, может благодаря совместному термическому дожиганию обеспечиваться отходящим газом из процесса получения акролеина. Благодаря меньшей потребности в необходимом для сжигания воздухе при совместном термическом дожигании можно также использовать камеру сжигания меньшего объема, чем это было бы возможно при простом объединении без синергетических эффектов.

Еще одно преимущество предлагаемого в изобретении способа состоит в экономии дополнительного топлива. Поскольку отходящий газ из процесса получения синильной кислоты обладает избыточной теплотворной способностью, такой отходящий газ из процесса получения синильной кислоты по меньшей мере частично замещает подачу дополнительного топлива.

В предпочтительном варианте предлагаемый в изобретении способ отличается тем, что отходящие газы, образующиеся при получении синильной кислоты в газофазном процессе, представляют собой отходящие газы из процесса Андрусова. Процесс Андрусова хорошо известен и описан, например, в Ullmann′s Encyclopedia of Industrial Chemistry, 6-е изд., т. 10, с. 194. В другом предпочтительном варианте осуществления предлагаемого в изобретении способа отходящие газы, образующиеся при получении синильной кислоты в газофазном процессе, представляют собой отходящие газы из СМА-процесса (процесса получения синильной кислоты из метана и аммиака). Подобный процесс также хорошо известен и описан, например, в Ullmann′s Encyclopedia of Industrial Chemistry, 6-е изд., т. 10, с. 194.

В предпочтительном варианте предлагаемый в изобретении способ отличается также тем, что отходящие газы, образующиеся при получении акролеина в газофазном процессе, представляют собой отходящие газы из процесса газофазного окисления пропилена до акролеина.

В еще одном предпочтительном варианте предлагаемый в изобретении способ отличается также тем, что отходящие газы, образующиеся при получении акролеина в газофазном процессе, представляют собой отходящие газы из процесса газофазного частичного окисления пропана до акролеина.

Особое преимущество состоит в появлении отходящих газов из процесса получения акролеина и из процесса получения синильной кислоты с по существу полным совпадением во времени, благодаря чему возможно широкое использование преимуществ совместного сжигания без необходимости предусматривать для этого промежуточный накопитель отходящих газов. Поэтому в еще одном предпочтительном варианте предлагаемый в изобретении способ отличается тем, что процесс получения акролеина и процесс получения синильной кислоты протекают параллельно во времени и тем самым отходящие газы из процесса получения акролеина и из процесса получения синильной кислоты образуются также параллельно во времени.

Для оптимального использования преимуществ совместной очистки отходящих газов из обоих процессов особенно предпочтительны сооружение соответствующих установок и их эксплуатация в одном общем месте (объединенное месторасположение). Поэтому в еще одном предпочтительном варианте предлагаемый в изобретении способ отличается далее тем, что процесс получения акролеина и процесс получения синильной кислоты протекают в одном месте и тем самым отходящие газы из процесса получения акролеина и из процесса получения синильной кислоты образуются также в одном месте. Благодаря этому минимизируется транспорт потоков отходящих газов, а сами отходящие газы можно подавать непосредственно на термическое дожигание.

В наиболее предпочтительном варианте осуществления предлагаемого в изобретении способа отходящие газы из процесса получения акролеина и из процесса получения синильной кислоты образуются с по существу полным совпадением во времени, т.е. параллельно во времени, и в одном месте.

Этот наиболее предпочтительный вариант осуществления предлагаемого в изобретении способа схематично проиллюстрирован на фиг. 3.

На фиг. 3 показано, что наряду с отходящими газами на сжигание подается также отходящая вода из процесса получения акролеина. Однако подобный вариант с дополнительной подачей отходящей воды на термическое дожигание является необязательным. Преимущество предлагаемого в изобретении способа проявляется и в том случае, когда отходящую воду из процесса получения акролеина подвергают очистке отдельно от очистки отходящих газов путем их термического дожигания, например подвергают биологической очистке.

К другим необязательным вариантам относится вариант с технологической стадией, которая обозначена на фиг. 3 как "дополнительный процесс". Согласно настоящему изобретению не имеет существенного значения, проводится ли такой дополнительный процесс в классической абсорбционно-десорбционной установке, в которой выделяют акролеин, соответственно синильную кислоту, или в абсорбере-реакторе, в котором акролеин, соответственно синильную кислоту можно переводить непосредственно в следующий промежуточный продукт.

Предлагаемый в изобретении способ особо эффективен прежде всего при применении акролеина и синильной кислоты в качестве исходных продуктов для химического синтеза метионина или его гидроксианалога (ГАМ).

Исходные продукты - акролеин и синильная кислота - связаны между собой через получаемый из них конечный продукт - метионин или его гидроксианалог (ГАМ). В данном случае акролеин и синильную кислоту получают параллельно в одном общем месте, в связи с чем отходящие газы из процесса получения акролеина и из процесса получения синильной кислоты также образуются параллельно во времени.

К этому следует добавить, что с учетом стехиометрии синтеза метионина при получении исходных продуктов (эдуктов) - акролеина и синильной кислоты - образуются количественные потоки и тем самым также потоки отходящих газов, выгодно дополняющие друг друга с точки зрения их совместного термического дожигания.

Поэтому в еще одном предпочтительном варианте предлагаемый в изобретении способ отличается тем, что термическое дожигание проводят в рамках объединенного процесса химического синтеза метионина или его гидроксианалога (ГАМ).

Преимущества настоящего изобретения более подробно поясняются на следующем примере его осуществления.

При получении акролеина (около 8 т/ч) путем газофазного окисления пропилена до акролеина образуются поток отходящей воды и поток отходящего газа, содержащие следующие компоненты в следующих количествах.

Для термического дожигания указанного в таблице 3 отходящего газа требовалось около 29550 м н . у . 3 воздуха в час и 1929 м н . у . 3 природного газа в час. Выделяющееся при этом тепло использовалось для производства пара, который при используемых количествах вырабатывался в количестве около 31 т/ч (20 бар).

При получении синильной кислоты (около 4 т/ч) в газофазном процессе по методу Андрусова образуется поток отходящего газа, содержащий следующие компоненты в следующих количествах.

Для термического дожигания указанного в таблице 4 отходящего газа требуется около 27365 м н . у . 3 воздуха в час. В связи с присутствием термически утилизируемых веществ в отходящем газе, таких, например, как метан или водород, отсутствовала необходимость в дополнительном подводе природного газа для термического дожигания отходящего газа из процесса получения синильной кислоты. Выделявшееся при таком термическом дожигании тепло использовалось для производства пара, который при используемых количествах удавалось вырабатывать в количестве около 29,4 т/ч (20 бар).

Все компоненты и количественные потоки, подававшиеся на совместное дожигание в соответствии с настоящим изобретением, указаны ниже в таблице 5.

Термическое сжигание в каждом случае происходило при содержании остаточного кислорода 3 об. %. Продолжительность пребывания составляла по примерно 2 с. Исходный газ не подвергали предварительному нагреву. Под исходным газом подразумеваются все газы, которые подавались на термическое дожигание, т.е. не только отходящие газы из обоих процессов, но и необходимый для сжигания воздух и дополнительное топливо. Температура сжигания составляла около 1130°C при дожигании отходящего газа из процесса получения синильной кислоты (таблица 4). В обоих других случаях (таблица 3 и таблица 5) температура сжигания была одинаковой и составляла 950°C.

Для совместного термического дожигания указанных в таблице 5 отходящей воды и отходящих газов требовалось около 46406 м н . у . 3 воздуха в час.

Для раздельного термического дожигания необходимый для сжигания воздух требовалось использовать в следующих количествах:

Совместное сжигание таких отходящих газов из обоих процессов позволяет доказуемо снизить потребность в необходимом для сжигания воздухе на 18,5%.

Для совместного термического дожигания указанных в таблице 5 отходящей воды и отходящих газов требовалось далее около 1158 м н . у . 3 природного газа в час.

Для раздельного термического дожигания требовалось 1929 м н . у . 3 природного газа в час.

Совместное сжигание отходящих газов из обоих процессов позволяет снизить потребность в природном газе на 40%. Такое снижение потребности в природном газе соответствует экономии около 200 м н . у . 3 CH4 на тонну HCN в рассмотренных в данном примере массопотоках.

Паропроизводительность составляла 51,1 т/ч.

Предлагаемый в изобретении способ позволяет добиться указанных ниже преимуществ.

1. Благодаря сооружению и эксплуатации одной общей очистной установки вместо обычно двух проявляются эффекты масштабирования.

2. Дополнительные преимущества совместного сжигания отходящих газов из процесса получения акролеина и процесса получения синильной кислоты состоят:

а) в снижении объемного потока дымовых газов,

б) в уменьшении размеров очистной установки, благодаря чему сокращаются капиталовложения сверх экономии, достигаемой вследствие вышеуказанного эффекта масштабирования,

в) в сокращении потребления топлива,

г) в уменьшении мощности воздуходувки для нагнетания необходимого для сжигания воздуха,

д) в сокращении выбросов CO2,

е) в предотвращении образования возможно избыточного технологического пара.

1. Способ термического дожигания отходящих газов, образующихся при получении акролеина в газофазном процессе, и термического дожигания отходящих газов, образующихся при получении синильной кислоты в газофазном процессе, отличающийся тем, что отходящие газы из процесса получения акролеина и отходящие газы из процесса получения синильной кислоты подают на совместное термическое дожигание.

2. Способ по п. 1, отличающийся тем, что отходящие газы, образующиеся при получении синильной кислоты в газофазном процессе, представляют собой отходящие газы из процесса Андрусова.

3. Способ по п. 1, отличающийся тем, что отходящие газы, образующиеся при получении синильной кислоты в газофазном процессе, представляют собой отходящие газы из процесса получения синильной кислоты из метана и аммиака (СМА-процесса).

4. Способ по п. 1, отличающийся тем, что отходящие газы, образующиеся при получении акролеина в газофазном процессе, представляют собой отходящие газы из процесса газофазного окисления пропилена до акролеина.

5. Способ по одному из пп. 1-3, отличающийся тем, что процесс получения акролеина и процесс получения синильной кислоты протекают параллельно во времени и тем самым отходящие газы из процесса получения акролеина и из процесса получения синильной кислоты образуются также параллельно во времени.

6. Способ по одному из пп. 1-4, отличающийся тем, что процесс получения акролеина и процесс получения синильной кислоты протекают в одном месте и тем самым отходящие газы из процесса получения акролеина и из процесса получения синильной кислоты образуются также в одном месте.

7. Способ по п. 4, отличающийся тем, что термическое дожигание проводят в рамках объединенного процесса химического синтеза метионина или его гидроксианалога.

8. Способ по одному из пп. 1-3, отличающийся тем, что процесс получения акролеина и процесс получения синильной кислоты протекают параллельно во времени и тем самым отходящие газы из процесса получения акролеина и из процесса получения синильной кислоты образуются также параллельно во времени, а термическое дожигание проводят в рамках объединенного процесса химического синтеза метионина или его гидроксианалога.



 

Похожие патенты:

Изобретение относится к устройству очистки промышленных газов. Устройство включает последовательно установленные электрофильтр, фильтрующий аппарат и аппарат химической очистки газов, далее в параллель включены камеры низкотемпературного катализа и установка искусственного гидравлического сопротивления, при этом в камере низкотемпературного катализа создается область с высокочастотным, импульсным или пульсирующим электрическим разрядом, в которую поступает первоначально очищенный газ, который затем идет в область с катализатором.

Изобретение откосится к оборудованию для проведения адсорбционных процессов в системе газ (пар) - адсорбент. Технический результат - повышение степени очистки газового потока от целевого компонента за счет увеличения площади контакта адсорбента с целевым компонентом. Это достигается тем, что в кольцевом адсорбере, содержащем цилиндрический корпус с крышкой и днищем, выполненными эллиптической формы, причем в крышке смонтированы загрузочный и смотровой люки, причем загрузочный люк соединен с бункером-компенсатором, расположенным в крышке, а штуцер для подачи исходной смеси, сушильного и охлаждающего воздуха расположен в нижней части корпуса, в которой закреплены опоры для базы под внешний и внутренний перфорированные цилиндры, причем выгрузка отработанного адсорбента осуществляется через разгрузочный люк, установленный в нижней части корпуса, который закреплен в, по меньшей мере, трех установочных лапах, а штуцер для отвода паров и конденсата при десорбции и для подачи воды расположен в днище, в котором закреплен штуцер для отвода очищенного газа и отработанного воздуха и для подачи водяного пара, причем он закреплен через коллектор, имеющий два канала, причем в одном из которых расположена заслонка для процесса десорбции, с барботером, барботер выполнен тороидальной формы по всей высоте перфорированных цилиндров, а штуцер для предохранительного клапана установлен в верхней части корпуса, а процесс адсорбции и десорбции протекает при следующих оптимальных соотношениях составляющих аппарат элементов: коэффициент перфорации тороидальной поверхности барботера лежит в оптимальном интервале величин: K=0,5…0,9; отношение высоты H цилиндрической части корпуса к его диаметру D находится в оптимальном соотношении величин: H/D=2,0…2,5; отношение высоты H цилиндрической части корпуса к толщине S его стенки находится в оптимальном соотношении величин: H/S=580…875, при этом адсорбент выполнен по форме в виде шариков, а также сплошных или полых цилиндров, зерен произвольной поверхности, получающейся в процессе его изготовления, а также в виде коротких отрезков тонкостенных трубок или колец равного размера по высоте и диаметру: 8, 12, 25 мм.

Изобретение откосится к оборудованию для проведения адсорбционных процессов в системе газ (пар) - адсорбент. Технический результат - повышение степени очистки газового потока от целевого компонента и пыли за счет увеличения площади контакта адсорбента с целевым компонентом.

Изобретение относится к химической промышленности. Смесь концентрированного раствора серной кислоты и первого раствора серной кислоты прокачивают циркуляционным насосом (3) через систему трубопровода (4) к нагревателям (2).

Изобретение относится к медицине, а именно к очистке газонаркозных смесей от диоксида углерода в анестезиологии. Описан регенерируемый поглотитель и способ удаления диоксида углерода из газонаркозных смесей в реверсивном дыхательном контуре этим поглотителем при температуре 20-40°С, с последующей регенерацией поглотителя продувкой горячим воздухом с температурой 150-300°С.

Группа изобретений относится к способу работы двигателя внутреннего сгорания с искровым зажиганием. Способ имеет один цилиндр и один выхлопной трубопровод для вывода выхлопных газов из одного цилиндра.

Изобретение относится к оборудованию для химических и гидрометаллургических производств. Комбинированный выпарной аппарат, включающий вертикально установленные в нем теплообменные трубы с падающей и с поднимающейся пленкой, приемно-распределительную, растворную и выводную камеры, верхнюю и нижнюю трубные решетки, насос, отличается тем, что между верхней и нижней трубными решетками размещена промежуточная трубная решетка, образующая с нижней трубной решеткой приемно-распределительную камеру, снабженную патрубком для ввода циркулирующего раствора и соединенным с насосом, растворная камера расположена над верхней трубной решеткой и снабжена патрубком для вывода пара, теплообменные трубы с падающей пленкой выпариваемого раствора закреплены в верхней, промежуточной и нижней трубных решетках, теплообменные трубы с поднимающейся пленкой раствора закреплены в верхней и промежуточной трубных решетках, а их верхние концы выступают над верхней трубной решеткой, при этом трубы расположены на равном расстоянии друг от друга.

Изобретение откосится к оборудованию для проведения адсорбционных процессов в системе газ (пар) - адсорбент. Технический результат - повышение степени очистки газового потока от целевого компонента и пыли за счет увеличения площади контакта адсорбента с целевым компонентом.

Изобретение относится к тепломассообменным аппаратам. Вихревой испаритель-конденсатор, состоящий из вертикального цилиндрического корпуса с крышкой и днищем, технологическими штуцерами, камерами для ввода и вывода теплоносителей, цилиндрических труб, снабженных распределителями жидкости и внутренними трубами, на поверхности которых выполнены сквозные каналы, к боковым кромкам которых плотно присоединены профилированные пластины, установленные в направляющих шайбах, образующие завихрители для обеспечения вращательно поступательного движения пара (газа), размещенные по высоте цилиндрических труб, отличающийся тем, что под каждым завихрителем установлены опорные шайбы, снабженные каналами для стекания теплоносителя, отношение внутреннего диаметра опорной шайбы d к внутреннему диаметру цилиндрической трубы D равно d/D=0,6-0,9, а в направляющих шайбах выполнены сквозные профилированные отверстия для перемещения пара (газа) в осевом направлении, причем отношение расстояния между двумя соседними опорными шайбами L к высоте столба вращающегося газо-жидкостного слоя H выполняется равным L/H≤1, где величина Η равна H - высота газожидкостного слоя, м, h - высота каналов в завихрителе, м, φ - газосодержание (доля газа в жидкости), Dст - диаметр цилиндрической трубы, м, Rзав - радиус завихрителя, м, uг - скорость газа в каналах завихрителя, м/с, m - масса вращающейся воды (жидкости), кг. Технический результат заключается в увеличении производительности.

Изобретение относится к способу регенерации кинетического ингибитора гидратообразования, используемого как единственный тип ингибитора гидратообразования в системе регенерации ингибитора гидратообразования.

Изобретение относится к газонефтяной промышленности, в частности к сбору и обработке природного углеводородного газа по технологии абсорбционной осушки, и может применяться в процессах промысловой подготовки к транспорту продукции газовых месторождений. Способ подготовки углеводородного газа к транспорту включает сепарацию газа дальних кустов скважин, введение регенерированного абсорбента в газовый поток после сепарации, выведение насыщенного влагой абсорбента из газового потока, транспортировку газа для дальнейшей подготовки совместно с газом ближних кустов скважин, сепарацию газа ближних кустов скважин, введение регенерированного абсорбента в газовый поток после сепарации, выведение насыщенного влагой абсорбента из газового потока, введение в газовый поток предварительно отсепарированного газа с дальних кустов скважин, сепарацию смесевого газа, компримирование и охлаждение в две ступени смесевого газа, введение в газовый поток регенерированного абсорбента, выведение из газового потока насыщенного абсорбента на регенерацию, охлаждение смесевого газа и вывод его из установки, при этом температуру точки росы транспортируемого газа обеспечивают ниже температуры транспортируемого газа на 7-12°C. Изобретение обеспечивает однофазную транспортировку газа и сокращение расхода метанола. 1 ил., 1 табл.

Настоящее изобретение относится к области газохимии и касается очистки газовых потоков от кислых примесей, в частности углекислого газа. Изобретение касается способа очистки газового потока, содержащего углекислый газ. Способ согласно изобретению включает приведение газового потока, содержащего углекислый газ, в контакт с потоком абсорбента, содержащего, по меньшей мере, одну соль, по меньшей мере, одного щелочного металла или гидроксид, по меньшей мере, одного щелочного металла и, по меньшей мере, один полиамин, а также, по меньшей мере, один алканоламин, причем полиамин, содержащийся в абсорбенте, имеет температуру кипения не менее чем на 100°C ниже, чем температура кипения используемого алканоламина. Заявленный также способ также включает регенерацию используемого абсорбента и периодическую подпитку абсорбента указанным полиамином. Технический результат заключается в стабильном снижении содержания СО2 в очищаемом газовом потоке, а также в сохранении качественных характеристик абсорбента в процессе его длительной промышленной эксплуатации. 21 з.п. ф-лы, 22 табл., 1 ил.
Наверх