Вихревой испаритель-конденсатор



Вихревой испаритель-конденсатор
Вихревой испаритель-конденсатор
Вихревой испаритель-конденсатор
Вихревой испаритель-конденсатор
Вихревой испаритель-конденсатор
Вихревой испаритель-конденсатор
Вихревой испаритель-конденсатор
Вихревой испаритель-конденсатор
Вихревой испаритель-конденсатор

 

B01D1/22 - Разделение (разделение твердых частиц мокрыми способами B03B,B03D; с помощью пневматических отсадочных машин или концентрационных столов B03B, другими сухими способами B07; магнитное или электростатическое отделение твердых материалов от твердых материалов или от текучей среды, разделение с помощью электрического поля, образованного высоким напряжением B03C; центрифуги, циклоны B04; прессы как таковые для выжимания жидкостей из веществ B30B 9/02; обработка воды C02F, например умягчение ионообменом C02F 1/42; расположение или установка фильтров в устройствах для кондиционирования, увлажнения воздуха, вентиляции F24F 13/28)

Владельцы патента RU 2580727:

Федеральное государственное бюджетное образовательное учреждение высшего профессионального образования "Сибирский государственный технологический университет" (СибГТУ) (RU)

Изобретение относится к тепломассообменным аппаратам. Вихревой испаритель-конденсатор, состоящий из вертикального цилиндрического корпуса с крышкой и днищем, технологическими штуцерами, камерами для ввода и вывода теплоносителей, цилиндрических труб, снабженных распределителями жидкости и внутренними трубами, на поверхности которых выполнены сквозные каналы, к боковым кромкам которых плотно присоединены профилированные пластины, установленные в направляющих шайбах, образующие завихрители для обеспечения вращательно поступательного движения пара (газа), размещенные по высоте цилиндрических труб, отличающийся тем, что под каждым завихрителем установлены опорные шайбы, снабженные каналами для стекания теплоносителя, отношение внутреннего диаметра опорной шайбы d к внутреннему диаметру цилиндрической трубы D равно d/D=0,6-0,9, а в направляющих шайбах выполнены сквозные профилированные отверстия для перемещения пара (газа) в осевом направлении, причем отношение расстояния между двумя соседними опорными шайбами L к высоте столба вращающегося газо-жидкостного слоя H выполняется равным L/H≤1, где величина Η равна

H - высота газожидкостного слоя, м,

h - высота каналов в завихрителе, м,

φ - газосодержание (доля газа в жидкости),

Dст - диаметр цилиндрической трубы, м,

Rзав - радиус завихрителя, м,

uг - скорость газа в каналах завихрителя, м/с,

m - масса вращающейся воды (жидкости), кг.

Технический результат заключается в увеличении производительности. 5 ил.

 

Изобретение относится к тепломассообменным аппаратам и может быть использовано в качестве конденсаторов, испарителей, нагревателей, дефлегматоров, выпарных аппаратов в нефтехимической, химической, микробиологической, пищевой и других отраслях промышленности.

Известен пленочный выпарной аппарат со стекающей пленкой, состоящий из вертикального цилиндрического корпуса с крышкой и днищем, снабженного технологическими штуцерами, греющей камерой и камерами для ввода и вывода концентрированного раствора, вторичного пара, трубопроводов для ввода и вывода хладагента, цилиндрических и внутренних труб, патрубков для отвода конденсата вторичного пара. В полости цилиндрических труб по их длине с зазором относительно поверхности цилиндрических и внутренних труб установлены обечайки, в нижней части которых на их наружной поверхности под углом к оси аппарата помещены пластины, обеспечивающие вращательное движение потоку пара [1].

Однако этот аппарат имеет сравнительно небольшую производительность, вследствие низких значений величины коэффициента теплоотдачи, достигаемого при пленочном течении, который 2-4 раза ниже, чем при теплоотдаче во вращающемся слое [2]. Наличие пластин создает вращательное движение только потоку пара (газа), но не обеспечивает вращательное движение жидкости на теплопередающей поверхности и, тем самым, недостаточно интенсифицирует теплообмен.

Наиболее близким к данной конструкции по технической сущности является пленочный выпарной аппарат со стекающей пленкой [3], состоящий из вертикального цилиндрического корпуса с крышкой и днищем, снабженного технологическими штуцерами и камерами для ввода и вывода концентрированного раствора, греющей камерой, трубопроводами для ввода и вывода хладагента, отвода конденсата вторичного пара. Аппарат снабжен патрубками, цилиндрическими трубами с кольцевой спиралью и распределительным элементом для орошения и внутренними трубами, выполненными в виде змеевика. В кольцевых полостях, образованных цилиндрическими и внутренними трубами, установлены направляющие шайбы, между которыми размещены профилированные пластины, образующие каналы для прохода парожидкостной смеси, у которых одна из боковых кромок размещена по касательной к внутренней поверхности шайбы, причем на боковой поверхности пластин выполнены продольные канавки и установлен лист из пористого материала.

Однако данное устройство не позволяет обеспечить высокую производительность аппарата по причине сравнительно низких значений величины коэффициента теплоотдачи со стороны стекающей пленки жидкости аналогично, что и в аппарате, взятом за аналог. Наличие шайб с профилированными пластинами, которые образуют тангенциальные завихрители, также не обеспечивает вращательное движение слоя жидкости на теплопередающей поверхности (величины касательных напряжений силы трения между потоком пара (газа) и жидкостью недостаточны для создания вращающегося слоя на теплопередающей поверхности), что не обеспечивает полное орошение (смачиваемость) теплопередающей поверхности пленкой жидкости при больших тепловых потоках, то есть наблюдается появление сухих несмоченных участков на теплопередающей поверхности, а также сворачивание пленки в жгуты и струи, что неэффективно. При больших расходах пара (газа) обеспечивается вращательно-поступательное перемещение пленки (восходящий либо нисходящий прямоток), что, как уже показано ранее [2], не обеспечивает интенсивный теплообмен.

Изобретение решает задачу увеличения производительности по удельной тепловой нагрузке (тепловой поток Q с единицы поверхности F, q=Q/F, Вт/м2), а следовательно, и по испаряемой влаге за счет обеспечения устойчивого вращения газожидкостного слоя.

Под устойчивым вращением понимается полное орошение (смачивание) поверхности и прижатие вращающегося слоя жидкости к теплопередающей поверхности силами инерции и давления на жидкость струй пара (газа), выходящих из каналов завихрителя. Следует отметить, что в заявляемом устройстве вращение жидкости обеспечивается не касательными напряжениями сил трения между вращающимся потоком паром (газа) и жидкостью, а путем воздействия на несжимаемую жидкость, размещенную на опорных шайбах, силы инерции и динамического напора струй.

Технический результат заключается в увеличении производительности за счет обеспечения устойчивого вращения газожидкостного слоя. Вращающийся газожидкостный слой на теплопередающей поверхности обеспечивается инерционной (центробежной) силой и динамическим напором струй газа (пара), выходящих из каналов завихрителя, вытесняющих массу жидкости, размещенную на опорных шайбах, вверх на высоту Н и обеспечивающих вращение этой жидкости за счет крутки объема жидкости, размещенного на опорных шайбах, а не за счет сил трения между газом и стекающей пленкой, как это частично обеспечивается при восходящем или нисходящем прямотоке, что обуславливает интенсивное вращение жидкости при низких расходах пара (газа) и высокой интенсивности теплоотдачи.

Указанный технический результат достигается тем, что в вихревом испарителе-конденсаторе, состоящем из вертикального цилиндрического корпуса с крышкой, днищем и технологическими штуцерами, камерами для ввода и вывода теплоносителей, цилиндрических труб, снабженных распределителями жидкости, и внутренними трубами, на поверхности которых выполнены сквозные каналы, к боковым кромкам которых плотно присоединены профилированные пластины, установленные в направляющих шайбах, образующие завихрители, размещенные по высоте цилиндрических труб для обеспечения вращательного движения пара (газа), согласно изобретению под каждым завихрителем установлена опорная шайба, снабженная каналами для перетекания теплоносителя, а в направляющих шайбах выполнены сквозные профилированные отверстия для прохода пара (газа) в осевом направлении, отношение внутреннего диаметра опорной шайбы к внутреннему диаметру цилиндрической трубы равно d/D=0,6-0,9, причем отношение расстояния между двумя опорными шайбами L к высоте столба вращающегося газожидкостного слоя Н выполняется равным

Наличие опорных шайб, установленных под каждым завихрителем, в которых выполнены каналы для перетекания теплоносителя с одной опорной шайбы на другую, а также выполнение в направляющих шайбах сквозных профилированных отверстий для перемещения пара (газа) в осевом направлении, позволяет обеспечить вращающийся газожидкостный слой на поверхности цилиндрических труб за счет вытеснения жидкости, размещенной на опорных шайбах, струями газа и центробежной силой, что обеспечивает полное орошение (смачиваемость) теплопередающей поверхности при высоких тепловых нагрузках и интенсифицирует процесс теплообмена.

Наличие на опорных шайбах каналов (прорезей, профилированных отверстий) позволяет распределять теплоноситель по опорным шайбам и, тем самым, обеспечивает орошение всей поверхности цилиндрических труб.

Наличие на направляющих шайбах сквозных профилированных отверстий позволяет пару (газу) беспрепятственно перемещаться в осевом направлении, обеспечивая, тем самым, интенсивное вращение и теплосъем при высоких тепловых нагрузках.

Отношение внутреннего диаметра опорной шайбы к внутреннему диаметру цилиндрической трубы, равное d/D=0,6-0,9, позволяет создавать заданную толщину вращающегося газожидкостного слоя. При отношении d/D<0,6 снижается угловая скорость вращения жидкости из-за увеличения ее массы на опорной шайбе, а при d/D>0,9 не обеспечивается орошение поверхности, что в обоих случаях приводит к снижению теплоотдачи, а следовательно, и производительности.

Выполнение отношения расстояния между двумя опорными шайбами L к высоте столба вращающегося газожидкостного слоя Н равным L/H≤1 позволяет обеспечить полное орошение теплопередающей поверхности (газожидкостный слой Н полностью смачивает теплопередающую поверхность), что позволяет увеличить производительность по удельной тепловой нагрузке.

Расчетная зависимость для определения величины Н получена на основании равновесия сил, действующих на вращающийся газожидкостный слой

где F - сила, вызванная давлением столба вращающегося газожидкостного слоя;

Fин - сила инерции от вращения;

Fдин- сила, вызванная давлением струй газа (пара), выходящих из каналов завихрителя.

Н - высота газожидкостного слоя, м;

h - высота каналов в завихрителе, м;

φ - газосодержание (доля газа в жидкости);

D - диаметр цилиндрической трубы, м;

Rзав - радиус завихрителя, м;

иг - скорость газа в каналах завихрителя, м/с;

m - масса вращающейся воды (жидкости), кг;

w - угловая скорость вращения, с-1;

ρ, ρг - соответственно плотность жидкости и газа, кг/м3.

После преобразования имеем

где χ - поверхностный коэффициент.

На фиг. 1 представлен общий вид испарителя-конденсатора;

На фиг. 2 представлена часть цилиндрической и внутренней трубы;

На фиг. 3 представлен разрез цилиндрической трубы по сечению А-А;

На фиг. 4 представлен разрез цилиндрической трубы по сечению Б-Б;

На фиг. 5 представлена схема распределения потоков.

Вихревой испаритель-конденсатор состоит из вертикального цилиндрического корпуса 1, снабженного крышкой 2 и днищем 3, технологическими штуцерами для ввода 4 пара-(газа) и вывода 5 пара (парогазовой смеси), штуцера 6 для ввода технологического пара и штуцера 7 для отвода конденсата, а также штуцеров 8 и 9 для ввода и вывода теплоносителя (воды). Аппарат снабжен камерами 10 для ввода технологического пара и вывода теплоносителя 11, цилиндрическими трубами 12 с отверстиями для ввода теплоносителя (воды) 13 и распределителя жидкости 14. Аппарат снабжен также внутренними трубами 15, заглушенными сверху, на поверхности которых выполнены сквозные каналы 16, к боковым кромкам которых плотно присоединены профилированные пластины 17, установленные в направляющих шайбах 18 и 19, образующие завихрители 20 для обеспечения вращательно поступательного движения пара (газа), размещенные по высоте цилиндрических труб 12. Под завихрителями 20 на внутренней поверхности цилиндрических труб 12 установлены на расстоянии L опорные шайбы 21, снабженные каналами 22 (отверстиями) для стекания теплоносителя. В направляющих шайбах 18 и 19 выполнены профилированные отверстия 23 для перемещения пара (газа) в осевом направлении цилиндрических труб.

Диаметр цилиндрических труб равен 28-500 мм.

Вихревой испаритель-конденсатор работает следующим образом. Теплоноситель (вода) через штуцер 8 подается в аппарат и распределяется на верхней трубной решетке, затем через отверстия 13 и распределитель жидкости 14 поступает на внутреннюю поверхность цилиндрических труб 12 и стекает на опорные шайбы 21. Пар (газ) поступает в аппарат через штуцер 4 и распределяется по цилиндрическим трубам 12, поступает в сквозные каналы 16 и далее в завихрители 20. На выходе из каналов завихрителей 20, образованных профилированными пластинами 17, пар (газ) приобретает вращательное движение и скоростной напор. Вследствие чего струи газа и сила инерции, вызванная вращением, вытесняют жидкость, размещенную на опорных шайбах 21, в виде газожидкостного слоя на высоту Н, обеспечивая его вращение и прижатие к внутренней поверхности цилиндрических труб 12. Кипение вращающегося газожидкостного слоя обеспечивается за счет теплового потока, подводимого через стенку цилиндрических труб 12, вызванного паром, поступающим в аппарат через штуцер 6 в камеру 10. Теплоноситель перетекает на опорные шайбы 21 через каналы 22, а затем поступает в камеру 11 и через штуцер 9 отводится из аппарата. Образованный при кипении пар смешивается с поступающим через штуцер 4 паром (газом) и через профилированные отверстия 23 перемещается в осевом направлении в кольцевом зазоре, образованном цилиндрической трубой 12 и внутренней трубой 15. В верхней части аппарата пар (парогазовая смесь) выводится через штуцер 5. Пар (теплоноситель), подводимый через штуцер 6, сконденсировавшись, отводится через штуцер 7.

Использование предлагаемого изобретения позволяет увеличить производительность аппарата, снизить капитальные и текущие затраты, а следовательно, и себестоимость выпускаемого продукта.

Источники информации:

1. RU №2324516, МКЛ B01D 1/22, 2007 г, бюл. №14, 2008.

2. Войнов Н.А., Путинцева Н.А., Вырина Е.Е. Теплообмен в воздушном вихревом конденсаторе, ж. Химическая промышленность №6, т. 90, 2013 г. с. 291-293 (рис. 2 и рис. 4).

3. RU №2314139 МКЛ B01D 1/22; B01D 3/28 2006 г, бюл. №1, 2008.

Вихревой испаритель-конденсатор, состоящий из вертикального цилиндрического корпуса с крышкой и днищем, технологическими штуцерами, камерами для ввода и вывода теплоносителей, цилиндрических труб, снабженных распределителями жидкости и внутренними трубами, на поверхности которых выполнены сквозные каналы, к боковым кромкам которых плотно присоединены профилированные пластины, установленные в направляющих шайбах, образующие завихрители для обеспечения вращательно поступательного движения пара (газа), размещенные по высоте цилиндрических труб, отличающийся тем, что под каждым завихрителем установлены опорные шайбы, снабженные каналами для стекания теплоносителя, отношение внутреннего диаметра опорной шайбы d к внутреннему диаметру цилиндрической трубы D равно d/D=0,6-0,9, а в направляющих шайбах выполнены сквозные профилированные отверстия для перемещения пара (газа) в осевом направлении, причем отношение расстояния между двумя соседними опорными шайбами L к высоте столба вращающегося газожидкостного слоя H выполняется равным L/H ≤ 1, где величина H равна

H - высота газожидкостного слоя, м,
h - высота каналов в завихрителе, м,
- газосодержание (доля газа в жидкости),
Dст - диаметр цилиндрической трубы, м,
Rзав - радиус завихрителя, м,
uг - скорость газа в каналах завихрителя, м/с,
m - масса вращающейся воды (жидкости), кг,
w - угловая скорость вращения, с-1,
- соответственно плотность жидкости и газа, кг/м3,
- поверхностный коэффициент.



 

Похожие патенты:

Изобретение относится к способу регенерации кинетического ингибитора гидратообразования, используемого как единственный тип ингибитора гидратообразования в системе регенерации ингибитора гидратообразования.

Изобретение относится к газовой промышленности и может быть использовано для транспортировки газов по трубопроводам. Скважинную продукцию газоконденсатного месторождения (I) сепарируют (1) с получением газа входной сепарации (II), водного конденсата (III) и углеводородного конденсата (IV), который дросселируют и сепарируют с получением газа стабилизации (V) и стабилизированного углеводородного конденсата (VI), который фракционируют совместно с широкой фракцией легких углеводородов (VII) с получением дистиллята среднего (VIII) и широкого (IX) фракционного состава.

Изобретение относится к области атомной энергетики и предназначено для использования в паротурбинных установках АЭС с системой сжигания водорода с кислородом с содержанием недоокисленного водорода в основном потоке рабочего тела под давлением после системы сжигания перед поступлением в турбину.

Изобретение относится к способам подготовки попутного нефтяного газа и может быть использовано в нефтегазовой промышленности. При подготовке попутный нефтяной газ, очищенный от капельной влаги и механических примесей, смешивают с газом регенерации, сжимают, охлаждают и отбензинивают путем абсорбции стабильной нефтью, полученную нестабильную нефть выводят, а газ в присутствии воды и водного конденсата подвергают мягкому каталитическому паровому риформингу.

Изобретение относится к устройствам для охлаждения и сепарации сжатых многокомпонентных газов, в частности попутного нефтяного газа, и может быть использовано в нефтегазовой промышленности.

Группа изобретений относится к устройствам и способам подготовки природного газа к транспортировке путем низкотемпературной сепарации и может быть использовано в нефтегазовой промышленности.

Система очистки дымового газа включает систему циркуляции дымового газа, реактор, систему добавления абсорбента, имеющую по меньшей мере каталитический абсорбент, где каталитический абсорбент газифицируется для взаимодействия с дымовым газом в реакторе в способе взаимодействия в гомогенной фазе газ-газ.

Изобретение относится к способам опреснения морской воды. Способ опреснения морской воды при помощи тонкопленочного полупроводникового термоэлектрического теплового насоса цилиндрической формы включает использование предварительного теплообмена для подогрева морской воды, предназначенной для выпаривания, за счет отвода теплоты от опресненной воды и концентрированного соленого раствора.

Изобретение относится к способу термического разделения раствора, состоящего из термопластичного полимера и растворителя. Раствор нагревают под давлением выше критической точки растворителя и затем декомпрессируют в сепаратор высокого давления.

Изобретение относится к способам выпаривания пенящихся растворов в установках концентрирования. Способ выпаривания пенящихся растворов в установках концентрирования, включающий подачу исходного раствора и греющего пара в выпарной аппарат с сепаратором, разделение в сепараторе концентрированного раствора и вторичного пара, вывод концентрированного раствора, конденсацию греющего и вторичного пара и ввод пара в сепаратор, при этом при появлении в сепараторе пены часть вторичного пара отбирают, нагревают, сжимают и возвращают в зону пенообразования сепаратора для разрушения пены.

Изобретение откосится к оборудованию для проведения адсорбционных процессов в системе газ (пар) - адсорбент. Технический результат - повышение степени очистки газового потока от целевого компонента и пыли за счет увеличения площади контакта адсорбента с целевым компонентом. Это достигается тем, что в горизонтальном адсорбере периодического действия, содержащем цилиндрический корпус с крышками и днищем, крышки выполнены сферическими и смонтированы слева и справа от горизонтально расположенного цилиндрического корпуса, в верхней части которого расположены загрузочные люки с предохранительными мембранами, штуцер для отвода паров при десорбции и штуцер для предохранительного клапана, а в левой крышке расположен штуцер с распределительной сеткой для подачи паровоздушной смеси при адсорбции и воздуха при сушке и охлаждении, в средней части корпуса на балках с опорами, поддерживающими колосниковую разборную решетку, на которой уложен слой сетки, размещен слой адсорбента, причем на верхнюю сетку, прикрывающую слой адсорбента положены грузы для предотвращения уноса адсорбента при десорбции, а выгрузка отработанного адсорбента осуществляется через, по меньшей мере, два разгрузочных люка, расположенных симметрично относительно вертикальной оси корпуса, в днище которого смонтирован смотровой люк со штуцером для отвода конденсата и подачи воды, а также барботер со штуцером для подачи водяного пара, барботер выполнен по всей длине корпуса в виде, по меньшей мере, одной перфорированной цилиндрической трубы и закреплен на поверхности днища посредством распорок, а коэффициент перфорации цилиндрической поверхности барботера лежит в оптимальном интервале величин: K=0,5…0,9, а отношение длины L цилиндрической части корпуса к его диаметру D находится в оптимальном соотношении величин: L/D=1,5…5,0; отношение длины L цилиндрической части корпуса к толщине S его стенки находится в оптимальном соотношении величин: L/S=300…1125; отношение высоты слоя адсорбента Η1 к длине L цилиндрической части корпуса находится в оптимальном соотношении величин: H1/L=0,05…0,27, адсорбент выполнен по форме в виде шариков, а также сплошных или полых цилиндров, зерен произвольной поверхности, получающейся в процессе его изготовления, а также в виде коротких отрезков тонкостенных трубок или колец равного размера по высоте и диаметру: 8, 12, 25 мм. 8 ил.

Изобретение относится к оборудованию для химических и гидрометаллургических производств. Комбинированный выпарной аппарат, включающий вертикально установленные в нем теплообменные трубы с падающей и с поднимающейся пленкой, приемно-распределительную, растворную и выводную камеры, верхнюю и нижнюю трубные решетки, насос, отличается тем, что между верхней и нижней трубными решетками размещена промежуточная трубная решетка, образующая с нижней трубной решеткой приемно-распределительную камеру, снабженную патрубком для ввода циркулирующего раствора и соединенным с насосом, растворная камера расположена над верхней трубной решеткой и снабжена патрубком для вывода пара, теплообменные трубы с падающей пленкой выпариваемого раствора закреплены в верхней, промежуточной и нижней трубных решетках, теплообменные трубы с поднимающейся пленкой раствора закреплены в верхней и промежуточной трубных решетках, а их верхние концы выступают над верхней трубной решеткой, при этом трубы расположены на равном расстоянии друг от друга. Технический результат - повышение эффективности работы комбинированного выпарного аппарата. 1 з.п. ф-лы, 2 ил.

Группа изобретений относится к способу работы двигателя внутреннего сгорания с искровым зажиганием. Способ имеет один цилиндр и один выхлопной трубопровод для вывода выхлопных газов из одного цилиндра. Сажевый фильтр для сбора и сжигания частиц сажи в выхлопных газах, установленный в одном выхлопном трубопроводе, в котором для инициирования процесса регенерации сажевого фильтра увеличивают температуру фильтра до значения большего, чем предварительно заданная минимальная температура регенерации фильтра, путем увеличения температуры выхлопных газов за счет установки момента зажигания в режим позднего зажигания или за счет осуществления одного позднего впрыска топлива в один цилиндр и обеспечивают эксплуатацию двигателя внутреннего сгорания в режиме сверхстехиометрии при λ>1. Техническим результатом является разработка способа, с помощью которого двигатель с искровым зажиганием, оборудованный сажевым фильтром, сможет работать, обеспечивая условия частой регенерации фильтра. 2 н. и 8 з.п. ф-лы, 1 ил.

Изобретение относится к медицине, а именно к очистке газонаркозных смесей от диоксида углерода в анестезиологии. Описан регенерируемый поглотитель и способ удаления диоксида углерода из газонаркозных смесей в реверсивном дыхательном контуре этим поглотителем при температуре 20-40°С, с последующей регенерацией поглотителя продувкой горячим воздухом с температурой 150-300°С. Технический результат - использование 1 загрузки поглотителя в течение нескольких тысяч циклов наркоз/регенерация (большой ресурс работы), устранение необходимости перезарядки картриджей поглотителя, стерильность поглотителя, экологичность обслуживания наркозного аппарата. 2 н. и 4 з.п. ф-лы, 3 пр., 1 ил.

Изобретение относится к химической промышленности. Смесь концентрированного раствора серной кислоты и первого раствора серной кислоты прокачивают циркуляционным насосом (3) через систему трубопровода (4) к нагревателям (2). Перед поступлением в нагреватели (2) в систему трубопровода (4) вводят смесь пероксида водорода и второго раствора серной кислоты с концентрацией 90%. Полученную смесь концентрируют в выпарном аппарате (1) с получением концентрированного раствора серной кислоты. Выпаренную воду удаляют из выпарного аппарата (1) и системы трубопровода (4). Изобретение позволяет создать рабочие условия, которые не приводят к разрушению эмали. 6 з.п. ф-лы, 4 ил.

Изобретение откосится к оборудованию для проведения адсорбционных процессов в системе газ (пар) - адсорбент. Технический результат - повышение степени очистки газового потока от целевого компонента и пыли за счет увеличения площади контакта адсорбента с целевым компонентом. Это достигается тем, что в вертикальном адсорбере, содержащем цилиндрический корпус с крышкой и днищем, в крышке смонтированы загрузочный люк, штуцер для подачи исходной смеси с распределительной сеткой, штуцер для отвода паров при десорбции и штуцер для предохранительного клапана, причем в месте стыка крышки и корпуса предусмотрено кольцо жесткости, а в средней части корпуса на опорном кольце установлены балки с опорами, поддерживающие колосниковую решетку, на которой уложен слой гравия, причем слой адсорбента расположен между слоем гравия и сеткой, на которой расположены грузы для предотвращения уноса адсорбента при десорбции, а выгрузка отработанного адсорбента осуществляется через разгрузочный люк, установленный в корпусе, а в днище смонтированы барботер и смотровой люк со штуцером для отвода конденсата и подачи воды, барботер выполнен тороидальной формы и закреплен на конической поверхности днища посредством распорок, причем коэффициент перфорации тороидальной поверхности барботера лежит в оптимальном интервале величин: K=0,5…0,9, а штуцер для отвода очищенного газа расположен на конической поверхности днища, при этом процесс адсорбции и десорбции протекает при следующих оптимальных соотношениях составляющих аппарат элементов: отношение высоты H цилиндрической части корпуса к его диаметру D находится в оптимальном соотношении величин H/D=0,73…1,1; отношение высоты H цилиндрической части корпуса к толщине S его стенки находится в оптимальном соотношении величин H/S=220…275; отношение высоты слоя адсорбента H1 к высоте H цилиндрической части корпуса находится в оптимальном соотношении величин Н1/Н=0,22…0,55; отношение высоты слоя адсорбента H1 к высоте Н2 слоя гравия находится в оптимальном соотношении величин Н1/Н2=5,0…12,0, адсорбент выполнен по форме в виде шариков, а также сплошных или полых цилиндров, зерен произвольной поверхности, получающейся в процессе его изготовления, а также в виде коротких отрезков тонкостенных трубок или колец равного размера по высоте и диаметру 8, 12, 25 мм. 7 ил.

Изобретение откосится к оборудованию для проведения адсорбционных процессов в системе газ (пар) - адсорбент. Технический результат - повышение степени очистки газового потока от целевого компонента за счет увеличения площади контакта адсорбента с целевым компонентом. Это достигается тем, что в кольцевом адсорбере, содержащем цилиндрический корпус с крышкой и днищем, выполненными эллиптической формы, причем в крышке смонтированы загрузочный и смотровой люки, причем загрузочный люк соединен с бункером-компенсатором, расположенным в крышке, а штуцер для подачи исходной смеси, сушильного и охлаждающего воздуха расположен в нижней части корпуса, в которой закреплены опоры для базы под внешний и внутренний перфорированные цилиндры, причем выгрузка отработанного адсорбента осуществляется через разгрузочный люк, установленный в нижней части корпуса, который закреплен в, по меньшей мере, трех установочных лапах, а штуцер для отвода паров и конденсата при десорбции и для подачи воды расположен в днище, в котором закреплен штуцер для отвода очищенного газа и отработанного воздуха и для подачи водяного пара, причем он закреплен через коллектор, имеющий два канала, причем в одном из которых расположена заслонка для процесса десорбции, с барботером, барботер выполнен тороидальной формы по всей высоте перфорированных цилиндров, а штуцер для предохранительного клапана установлен в верхней части корпуса, а процесс адсорбции и десорбции протекает при следующих оптимальных соотношениях составляющих аппарат элементов: коэффициент перфорации тороидальной поверхности барботера лежит в оптимальном интервале величин: K=0,5…0,9; отношение высоты H цилиндрической части корпуса к его диаметру D находится в оптимальном соотношении величин: H/D=2,0…2,5; отношение высоты H цилиндрической части корпуса к толщине S его стенки находится в оптимальном соотношении величин: H/S=580…875, при этом адсорбент выполнен по форме в виде шариков, а также сплошных или полых цилиндров, зерен произвольной поверхности, получающейся в процессе его изготовления, а также в виде коротких отрезков тонкостенных трубок или колец равного размера по высоте и диаметру: 8, 12, 25 мм. 3 з.п. ф-лы, 10 ил.

Изобретение относится к устройству очистки промышленных газов. Устройство включает последовательно установленные электрофильтр, фильтрующий аппарат и аппарат химической очистки газов, далее в параллель включены камеры низкотемпературного катализа и установка искусственного гидравлического сопротивления, при этом в камере низкотемпературного катализа создается область с высокочастотным, импульсным или пульсирующим электрическим разрядом, в которую поступает первоначально очищенный газ, который затем идет в область с катализатором. Изобретение обеспечивает высокую степень очистки промышленных газов от твердых частиц и химических компонентов. 2 з.п. ф-лы, 1 ил.

Описан способ термического дожигания отходящих газов, образующихся при получении акролеина в газофазном процессе, и термического дожигания отходящих газов, образующихся при получении синильной кислоты в газофазном процессе, отличающийся тем, что отходящие газы из процесса получения акролеина и отходящие газы из процесса получения синильной кислоты подают на совместное термическое дожигание. 6 з.п. ф-лы, 5 табл., 3 ил.

Изобретение относится к газонефтяной промышленности, в частности к сбору и обработке природного углеводородного газа по технологии абсорбционной осушки, и может применяться в процессах промысловой подготовки к транспорту продукции газовых месторождений. Способ подготовки углеводородного газа к транспорту включает сепарацию газа дальних кустов скважин, введение регенерированного абсорбента в газовый поток после сепарации, выведение насыщенного влагой абсорбента из газового потока, транспортировку газа для дальнейшей подготовки совместно с газом ближних кустов скважин, сепарацию газа ближних кустов скважин, введение регенерированного абсорбента в газовый поток после сепарации, выведение насыщенного влагой абсорбента из газового потока, введение в газовый поток предварительно отсепарированного газа с дальних кустов скважин, сепарацию смесевого газа, компримирование и охлаждение в две ступени смесевого газа, введение в газовый поток регенерированного абсорбента, выведение из газового потока насыщенного абсорбента на регенерацию, охлаждение смесевого газа и вывод его из установки, при этом температуру точки росы транспортируемого газа обеспечивают ниже температуры транспортируемого газа на 7-12°C. Изобретение обеспечивает однофазную транспортировку газа и сокращение расхода метанола. 1 ил., 1 табл.
Наверх