Способ измерения динамических характеристик кварцевого маятникового акселерометра (варианты)



Способ измерения динамических характеристик кварцевого маятникового акселерометра (варианты)
Способ измерения динамических характеристик кварцевого маятникового акселерометра (варианты)

 


Владельцы патента RU 2533750:

Федеральное государственное унитарное предприятие "Научно-производственный центр автоматики и приборостроения имени академика Н.А. Пилюгина" (ФГУП "НПЦАП") (RU)

Изобретение относится к измерительной технике и может быть использовано для определения параметров кварцевых маятниковых акселерометров. Согласно заявленному способу в одну из точек замкнутого контура акселерометра подают синусоидальные, калиброванные сигналы Uг. Для всего требуемого диапазона частот и амплитуд сигналов Uг измеряют выходной сигнал смещения Uсм и выходной сигнал Uвых устройства обратной связи и по отношению их амплитуд к амплитуде сигнала Uг определяют динамические характеристики акселерометра. По первому варианту подают сигнал Uг в датчик силы либо через эталонную нагрузку, либо через дополнительный вход усилителя мощности цифрового устройства обратной связи, соединяя свободный вывод эталонной нагрузки с общей шиной, а сигналы Uсм и Uвых измеряют соответственно со стороны выходов следующих элементов цифрового устройства обратной связи: усилителя-преобразователя и интегро-дифференциирующего усилителя. По второму варианту подают сигнал Uг в датчик силы через эталонную нагрузку, а сигнал Uвых измеряют со стороны выхода интегро-дифференциирующего усилителя устройства обратной связи и подают на активный фильтр, с выхода которого измеряют выходной сигнал U в ы х * . Сигнал Uсм измеряют со стороны выхода усилителя-преобразователя устройства обратной связи. Технический результат - повышение точности измерения динамических характеристик акселерометра. 2 н.п. ф-лы, 3 ил.

 

Предлагаемое изобретение относится к измерительной технике, а именно к способам контроля путем измерения амплитудно-частотных (динамических) характеристик (АЧХ) компенсационных маятниковых акселерометров на этапах их изготовления и исследования.

В высокоточных приборах, предназначенных для измерения линейных ускорений движущихся объектов, находит применение пластина маятникового акселерометра, приведенная на фиг. 1а, б. Пластина включает в себя опорный (ОЭ) и чувствительный (ЧЭ) подвижные элементы, выполненные из наиболее совершенного упругого материала, в частном случае, из кварцевого стекла.

На фиг.1а чувствительный элемент 1 (ЧЭ) и опорный элемент 2 (ОЭ) разделены прорезью вдоль периметра пластины; подвес ЧЭ выполнен в виде упругих перемычек 3, связующих ОЭ и ЧЭ; ОЭ фиксируется в корпусе акселерометра консольно на двухсторонних трех выступах 4, расположенных с противоположной оси подвеса ЧЭ стороне; датчик смещения центра масс ЧЭ (емкостной датчик угла) выполнен в виде двухсторонних металлизированных площадок 5, напыленных на ЧЭ пластины и корпус акселерометра; двухсторонние катушки (обмотки) датчика силы, прикрепленные на площадках 5 по ц.м. ЧЭ, взаимодействуют с постоянными магнитами, установленными на корпусе акселерометра.

Подвижные элементы пластины (фиг.1б) по способу нагружения подобны консольным балкам, работающим на изгиб, предельные значения угла поворота (рабочая зона) которых ограничены прочностью упругого подвеса ЧЭ и «заделки» (подвеса) ОЭ.

На фиг.1б введены обозначения:

βчэ, βоэ - угловая деформация ЧЭ и ОЭ, рад;

βΔчэоэ - положение оси чувствительности ЧЭ относительно корпуса акселерометра, рад;

βΣчэ+ξβоэ - суммарная угловая деформация ЧЭ и ОЭ (подвижных элементов пластины), рад;

ξ = l l ч э l ч э - (lчэ - расстояние между ц.м. ЧЭ и подвесом ЧЭ, см, l - расстояние между подвесами ОЭ и ЧЭ, lоэ - расстояние между ц.м. ОЭ и подвесом ОЭ, см);

( Δ с м ц м ) Σ = ( Δ с м ц м ) c Δ с м п л + Δ с м ц м - суммарное смещение ц.м. ЧЭ (расстояние ц.м. ЧЭ от подвеса ОЭ на фиг.1б), мкм;

( Δ с м ц м ) c - начальное смещение ц.м. ЧЭ от линии «0-0» на фиг.1б, мкм;

Δ с м п л - смещение подвеса ОЭ (расстояние между подвесом ОЭ и линией «0-0» на фиг.1б), мкм;

Δ с м ц м = U с м K в х - смещение ц.м. ЧЭ при измерении АЧХ, мкм;

Kвх - коэффициент преобразования цепи обратной связи акселерометра до входа формирователя сигнала обратной связи;

Uсм - сигнал смещения на входе формирователя при измерении АЧХ;

Δ1 - смещение подвеса ЧЭ от линии «0-0», мкм;

Δ2 - смещение края ЧЭ от линии «0-0», мкм;

lmax - расстояние между краем ЧЭ и подвесом ЧЭ;

2Δ - расстояние между противоположными сторонами рабочей зоны, мкм.

В отсутствие контроля полосы пропускания выходного сигнала акселерометра и амплитудно-частотной характеристики (АЧХ) колебаний центра масс чувствительного элемента (ц.м. ЧЭ) возможно, при эксплуатации, касание края ЧЭ (ц.м. ЧЭ) корпуса акселерометра и, следовательно, с учетом ограниченной прочности ЧЭ, появление на выходе ложного сигнала.

Известен способ контроля маятникового поплавкового компенсационного акселерометра, описанный в [1]. Способ осуществляется путем измерения выходных сигналов, коэффициента преобразования и положения измерительной оси акселерометра до и после механических воздействий. При этом устанавливают прибор маятником вниз, а механические воздействия проводят при разорванной обратной связи путем подачи в обмотку моментного датчика переменного тока с частотой собственных колебаний подвижной системы.

Способ [1], в отсутствие вибростенда и дополнительной обмотки, исключает измерение динамических характеристик при замкнутой обратной связи акселерометра.

Известен способ измерения динамических характеристик компенсационного акселерометра, принятый за прототип и описанный в [2].

Способ заключается в том, что через гальваническую развязку в датчик силы чувствительного элемента подают синусоидальный калиброванный по амплитуде и частоте электрический сигнал. По отношению амплитуды выходного сигнала датчика смещения ЧЭ и формирователя сигнала аналоговой обратной связи к амплитуде калиброванного электрического сигнала определяют динамическую характеристику акселерометра. При этом датчик силы через конденсатор развязан от источника синусоидального сигнала.

Недостатком способа, описанного в [2], является наличие ограничения на внутреннее сопротивление формирователя для снижения искажений результатов измерений из-за паразитного влияния источника на работу акселерометра.

Задачей изобретения является снижение искажений при измерении амплитудно-частотных (динамических) характеристик акселерометра с одним датчиком силы.

Технический результат достигается тем, что в датчик силы акселерометра подают синусоидальный, калиброванный по амплитуде и частоте, электрический сигнал и по отношению амплитуды сигналов со стороны входа и выхода формирователя сигнала обратной связи к амплитуде подаваемого сигнала определяют динамические характеристики акселерометра, при этом:

по первому варианту с цифровым устройством обратной связи: подают сигнал Uг в датчик силы, либо через эталонную нагрузку, либо через дополнительный вход усилителя мощности цифрового устройства обратной связи, соединяя свободный вывод эталонной нагрузки с общей шиной, а сигналы Uсм и Uвых измеряют соответственно со стороны выходов следующих элементов цифрового устройства обратной связи: усилителя-преобразователя и интегро-дифференциирующего усилителя;

по второму варианту с аналоговым устройством обратной связи: подают сигнал Uг в датчик силы через эталонную нагрузку, а сигнал Uвых измеряют со стороны выхода интегро-дифференциирующего усилителя устройства обратной связи и подают на активный фильтр, с выхода которого измеряют выходной сигнал U в ы х * , сигнал Uсм измеряют со стороны выхода усилителя-преобразователя устройства обратной связи.

Предлагаемый способ измерения динамических характеристик кварцевого маятникового акселерометра имеет следующие преимущества:

- повышается точность измерения динамических характеристик акселерометра с одним датчиком силы, при этом не регламентируется выходное сопротивление формирователя;

- возможно исследование акселерометров как с аналоговой, так и с цифровой обратной связью.

Предлагаемый способ измерения параметров акселерометра предусматривает проведение следующих операций:

в одну из точек замкнутого контура акселерометра подают синусоидальные, калиброванные по амплитуде и частоте, электрические сигналы Uг, для всего требуемого диапазона частот и амплитуд сигналов Uг измеряют выходной сигнал смещения Uсм и выходной сигнал Uвых устройства обратной связи и по отношению амплитуд выходных сигналов к амплитуде сигнала Uг определяют динамические характеристики акселерометра,

- по первому варианту способа подают сигнал Uг в датчик силы либо через эталонную нагрузку, либо через дополнительный вход усилителя мощности цифрового устройства обратной связи, соединяя свободный вывод эталонной нагрузки с общей шиной, а сигналы Uсм и Uвых измеряют соответственно со стороны выходов следующих элементов цифрового устройства обратной связи: усилителя-преобразователя и интегро-дифференциирующего усилителя;

- по второму варианту способа подают сигнал Uг в датчик силы через эталонную нагрузку, а сигнал Uвых измеряют со стороны выхода интегро-дифференциирующего усилителя аналогового устройства обратной связи и подают на активный фильтр, с выхода которого измеряют выходной сигнал U в ы х * , сигнал Uсм измеряют со стороны выхода усилителя-преобразователя аналогового устройства обратной связи.

На фиг.2а, б приведены устройства для реализации предлагаемого способа определения динамических параметров пластины кварцевого маятникового акселерометра.

На фиг.2а, б введены обозначения:

1 - пластина маятникового акселерометра;

2 - воспринимающая часть пластины;

3 - подвижная часть пластины;

4 - датчик смещения ц.м. ЧЭ;

5 - магнитоэлектрический датчик силы;

6 - устройство обратной связи (формирователь сигнала обратной связи);

7 - предварительный усилитель-преобразователь (последовательно соединенные предварительный усилитель и фазочувствительный выпрямитель);

8 - устройство коррекции сигнала обратной связи (интегро-дифференцирующий корректирующий контур, в частном случае, с эмиттерным повторителем по схеме Дарлингтона на выходе);

9 - источник синусоидального сигнала, калиброванного по амплитуде и частоте;

Mдм - момент датчика силы 5;

MΣ - суммарный момент дебаланса и тяжения пластины;

Mуп - упругий момент при угловой деформации подвижной части пластины;

βΣ - суммарная угловая деформация подвижной части пластины.

На фиг.2а дополнительно введены обозначения:

10 - эмиттерный повторитель по схеме Дарлингтона;

11 - суммирующий усилитель мощности;

Кл. - коммутатор сигнала Uг.

На фиг.2б дополнительно введены обозначения:

10 - активный фильтр

Подвижная часть 3 связана с датчиком 4, выход которого через устройство обратной связи (формирователь сигнала обратной связи) 6 связан с входным выводом датчика силы.

Устройство 6 для осуществления первого варианта способа содержит цепь из последовательно соединенных предварительного усилителя-преобразователя 7, устройства 8 и усилителя мощности 11. Усилитель мощности 11 содержит усилитель У1, инвертирующим входом через резистор R1 соединенный с выходом устройства 8. Выход усилителя У1 через усилитель 10 (эмитерный повторитель по схеме Дарлингтона) соединен с началом обмотки датчика 5, конец которой соединен через эталонную нагрузку Rн либо с общей шиной (при положении I коммутатора), либо с выходом источника 9 (при положении II коммутатора), а также через резистор R3 с инвертирующим входом усилителя У1. Устройство обратной связи исполнено на микросхеме и является цифровым (выполнено на базе процессора с ЦАП на выходе, при этом в усилитель-преобразователь вводится АЦП).

Устройство 6 для осуществления второго варианта способа является аналоговым и содержит цепь из последовательно соединенных предварительного усилителя-преобразователя 7, устройства 8. Усилитель мощности не используется. Выход устройства 8 связан с началом обмотки датчика момента, конец которой соединен через эталонную нагрузку Rн с выходом источника 9. Выход устройства 8 связан с входом активного фильтра 10.

На фиг.2а при нахождении Кл. в положении I подача Uг осуществляется на дополнительный вход усилителя мощности 11 (на инвертирующий вход усилителя У1 через резистор R2) или на эталонную нагрузку Rн (на фиг.2а Кл. в положении II).

На фиг.2б подача сигнала Uг осуществляется на эталонную нагрузку Rн. Измеряют сигналы Uсм, Uвых и U в ы х * соответственно со стороны выходов усилителя-преобразователя, интегро-дифференциирующего усилителя устройства обратной связи и активного фильтра

Сущность предлагаемого способа определения амплитудно-частотной характеристики (АЧХ) колебаний ц.м. ЧЭ и выходного сигнала акселерометра состоит в следующем.

Известно [2], что при воздействии на акселерометр виброускорения в режиме полета или при задании его при помощи вибростенда в условиях испытаний, АЧХ «угол колебаний ц.м. ЧЭ - ускорение» и «выходной сигнал - ускорение» можно определить из передаточных функций Ф β Σ q ( s ) и Ф U в ы х q ( s ) , которые в соответствии с обозначениями на фиг.2а, б принимают вид

Ф β Σ q ( s ) = W 2 ( s ) * W 3 ( s ) 1 + W 3 ( s ) * W 4 ( s ) * W 7 ( s ) * W 8 ( s ) * W 11 ( s ) * W 5 ( s )

Ф U в ы х q ( s ) = W 2 ( s ) * W 3 ( s ) * W 4 ( s ) * W 7 ( s ) * W 8 ( s ) 1 + W 3 ( s ) * W 4 ( s ) * W 7 ( s ) * W 8 ( s ) * W 11 ( s ) * W 5 ( s )

Здесь W2(s)÷W8(s) - передаточные функции звеньев 2÷8 на фиг.2а, б, при этом:

- коэффициент преобразования цепи «сигнал Uсм - смещение ц.м. ЧЭ» соответствует выражению

Kвх=W4(s)*W7(s),

- ток iдм через обмотки датчика силы определяется из формулы iдм=W11(s)*Uвых,

- если формирователь 6 содержит усилитель мощности 11 (фиг.2а), тогда W 11 ( s ) = R 3 + R н R 1 * R н , при Rн<(R1=R3) имеем W 11 ( s ) = 1 R н ;

- если формирователь 6 не содержит усилитель мощности 11 (фиг.2б), тогда W 11 ( s ) = 1 R в ы х + R д м + R н , где Rвых и Rдм - внутреннее сопротивление контура 8 и обмотки датчика 5, кроме того, U в ы х * = R н R в ы х + R д м + R н U в ы х .

При подаче сигнала с источника 9 на дополнительный вход формирователя 6, АЧХ «угол колебаний ц.м. ЧЭ - задаваемый сигнал имитации» и «выходной сигнал - задаваемый сигнал имитации» можно определить из передаточных функций

Ф β Σ ( s ) = R 1 R 2 * W 11 ( s ) * W 5 ( s ) * W 3 ( s ) 1 + W 3 ( s ) * W 4 ( s ) * W 7 ( s ) * W 8 ( s ) * W 11 ( s ) * W 5 ( s ) ,

Ф U в ы х ( s ) = R 1 R 2 W 5 ( s ) * W 3 ( s ) * W 4 ( s ) * W 7 ( s ) * W 8 ( s ) 1 + W 3 ( s ) * W 4 ( s ) * W 7 ( s ) * W 8 ( s ) * W 11 ( s ) * W 5 ( s ) .

При подаче сигнала с источника 9 в датчик силы через эталонную нагрузку Rн (фиг.2а) АЧХ «угол колебаний ц.м. ЧЭ - задаваемый сигнал имитации» и «выходной сигнал - задаваемый сигнал имитации» можно определить из передаточных функций

Ф β Σ / ( s ) = W 11 / ( s ) * W 5 ( s ) * W 3 ( s ) 1 + W 3 ( s ) * W 4 ( s ) * W 7 ( s ) * W 8 ( s ) * W 11 / ( s ) * W 5 ( s ) ,

Ф U в ы х / ( s ) = W 11 / ( s ) * W 5 ( s ) * W 3 ( s ) * W 4 ( s ) * W 7 ( s ) * W 8 ( s ) 1 + W 3 ( s ) * W 4 ( s ) * W 7 ( s ) * W 8 ( s ) * W 11 / ( s ) * W 5 ( s ) ,

где W 11 / ( s ) = R 3 + R н / R 1 * R н / , R н / = R н + R г , R н / < ( R 1 = R 3 ) , тогда W 11 / ( s ) = 1 R н / .

При подаче сигнала с источника 9 в датчик силы через эталонную нагрузку Rн по фиг.26 АЧХ «угол колебаний ц.м. ЧЭ - задаваемый сигнал имитации» и «выходной сигнал - задаваемый сигнал имитации» можно определить из передаточных функций

Ф β Σ / / ( s ) = W 11 / / ( s ) * W 5 ( s ) * W 3 ( s ) 1 + W 3 ( s ) * W 4 ( s ) * W 7 ( s ) * W 8 ( s ) * W 11 / ( s ) * W 5 ( s ) ,

Ф U в ы х / / ( s ) = W 11 / / ( s ) * W 5 ( s ) * W 3 ( s ) * W 4 ( s ) * W 7 ( s ) * W 8 ( s ) 1 + W 3 ( s ) * W 4 ( s ) * W 7 ( s ) * W 8 ( s ) * W 11 / ( s ) * W 5 ( s ) ,

где W 11 / / ( s ) = 1 R в ы х + R д м + R н / , R н / = R н + R г , Rг, Rвых и Rдм - внутреннее сопротивление источника 9, звена 8 и обмотки датчика 5, при этом

U в ы х * = R н / R в ы х + R д м + R н / U в ы х        ( * )

В достаточно широком диапазоне частот вибровоздействий звено 2, датчик силы 5 и предусилитель 7, описываемые передаточными функциями W2(s), W5(s) и W7(s), а также передаточные функции W11(s), W 11 / ( s ) , W 11 / / ( s ) , практически безинерционные.

Следовательно, частотные характеристики, соответствующие передаточным функциям Ф β Σ q ( s ) , Ф β Σ ( s ) , Ф β Σ / ( s ) и Ф β Σ q ( s ) , Ф β Σ / / ( s ) , так же как и Ф U в ы х q ( s ) , Ф U в ы х ( s ) , Ф U в ы х / ( s ) и Ф U в ы х q ( s ) , Ф U в ы х / / ( s ) , будут практически идентичны друг другу при выборе «задаваемого сигнала имитации», равного

U г = q * U в ы х 1 g       ( ** )

где q - амплитуда имитируемого ускорения,

U в ы х 1 g - выходной сигнал при измерении ускорения силы тяжести.

АЧХ амплитуды смещения (колебаний) ц.м. ЧЭ, при измерении сигнала Uсм со стороны входа формирователя 6, определяется по формуле:

Δ с м ц м = U с м K в х .

При оптимальном значении Kвх предусилитель 7 не должен быть в насыщении до момента касания края ЧЭ (ц.м. ЧЭ) корпуса акселерометра.

Предлагаемый способ в отличие от прототипа применим для акселерометров, у которых не регламентируется противоречивое соотношение внутренних сопротивлений датчика 5 и формирователя 6 (в прототипе требуется на порядок больше).

Результаты измерений могут быть искажены при подаче сигнала Uг на нагрузку с маломощного источника 9 с внутренним сопротивлением, соизмеримым с нагрузкой.

Подавая на дополнительный вход формирователя 6 или в датчик силы через эталонную нагрузку синусоидальный калиброванный сигнал Uг с амплитудой, выбранной по выражению (**), измеряя сигналы Uсм, Uвых и U в ы х * , определяя отношения амплитуд этих сигналов к амплитуде сигнала Uг, получаем амплитудно-частотные характеристики колебаний центра масс чувствительного элемента пластины и выходных сигналов Uвых и U в ы х * акселерометра, первая из которых позволяет оценить динамический коэффициент передачи акселерометра по приращению угла Δ β Σ = Δ с м ц м 10 4 l ч э , определяющего погрешность акселерометра при воздействии вибрационных и ударных возмущений, а вторая - позволяет оценить показатель колебательности, третья - полосу пропускания акселерометра для сигнала U в ы х * .

Передаточная функция Ф(s) акселерометра, характеризующая показатель колебательности: Ф(s)=Wзамк/(1+Wразомк)=Uвых/Uг, где Wзамк, разомк - передаточные функции соответственно замкнутой и разомкнутой системы акселерометра.

При оценке полосы пропускания акселерометра для сигнала U в ы х * , формируемого по выражению (*), где R н ' может быть частотно-зависимой эталонной нагрузкой, измеряют сигнал с выхода технологического (активного) фильтра, входом соединяемого с выходом звена 8. При этом частотную характеристику фильтра формируют по выражению (*).

Таким образом, заявлено:

1. Способ измерения динамических характеристик кварцевого маятникового акселерометра, заключающийся в том, что в одну из точек замкнутого контура акселерометра подают синусоидальные, калиброванные по амплитуде и частоте, электрические сигналы Uг, для всего требуемого диапазона частот и амплитуд сигналов измеряют выходной сигнал смещения Uсм и выходной сигнал Uвых устройства обратной связи сигналы и по отношению их амплитуд к амплитуде сигнала Uг определяют динамические характеристики акселерометра. Отличительная особенность способа заключается в том, что подают сигнал Uг в датчик силы либо через эталонную нагрузку, либо через дополнительный вход усилителя мощности цифрового устройства обратной связи, соединяя свободный вывод эталонной нагрузки с общей шиной, а сигналы Uсм и Uвых измеряют соответственно со стороны выходов следующих элементов цифрового устройства обратной связи: усилителя-преобразователя и интегро-дифференциирующего усилителя.

2. Способ измерения динамических характеристик кварцевого маятникового акселерометра, заключающийся в том, что в одну из точек замкнутого контура акселерометра подают синусоидальные, калиброванные по амплитуде и частоте, электрические сигналы Uг, для всего требуемого диапазона частот и амплитуд сигналов Uг измеряют выходной сигнал смещения Uсм и выходной сигнал Uвых аналогового устройства обратной связи и по отношению амплитуд выходных сигналов к амплитуде Uг определяют динамические характеристики акселерометра. Отличительная особенность способа заключается в том, что подают сигнал Uг в датчик силы через эталонную нагрузку, а сигнал Uвых измеряют со стороны выхода интегро-дифференциирующего усилителя устройства обратной связи и подают на активный фильтр, с выхода которого измеряют выходной сигнал U в ы х * , сигнал Uсм измеряют со стороны выхода усилителя-преобразователя устройства обратной связи.

Источники информации

1. SU 1840726 A1. Опубл. 27.07.08.

2. SU 1839835 A1. Опубл. 10.08.05.

3. Распопов В.Я. Микромеханические приборы. - М.: Машиностроение. 2007.

4. Алексеенко А.Г., Шагурин И.И. Микросхемотехника. - М.: Радио и связь, 1982.

1. Способ измерения динамических характеристик кварцевого маятникового акселерометра, заключающийся в том, что в одну из точек замкнутого контура акселерометра подают синусоидальные, калиброванные по амплитуде и частоте, электрические сигналы Uг, для всего требуемого диапазона частот и амплитуд сигналов Uг измеряют выходной сигнал смещения Uсм и выходной сигнал Uвых устройства обратной связи и по отношению их амплитуд к амплитуде сигнала Uг определяют динамические характеристики акселерометра, отличающийся тем, что подают сигнал Uг в датчик силы либо через эталонную нагрузку, либо через дополнительный вход усилителя мощности цифрового устройства обратной связи, соединяя свободный вывод эталонной нагрузки с общей шиной, а сигналы Uсм и Uвых измеряют соответственно со стороны выходов следующих элементов цифрового устройства обратной связи: усилителя-преобразователя и интегро-дифференциирующего усилителя.

2. Способ измерения динамических характеристик кварцевого маятникового акселерометра, заключающийся в том, что в одну из точек замкнутого контура акселерометра подают синусоидальные, калиброванные по амплитуде и частоте, электрические сигналы Uг, для всего требуемого диапазона частот и амплитуд сигналов Uг измеряют выходной сигнал смещения Uсм и выходной сигнал Uвых аналогового устройства обратной связи и по отношению амплитуд выходных сигналов к амплитуде Uг определяют динамические характеристики акселерометра, отличающийся тем, что подают сигнал Uг в датчик силы через эталонную нагрузку, а сигнал Uвых измеряют со стороны выхода интегро-дифференциирующего усилителя устройства обратной связи и подают на активный фильтр, с выхода которого измеряют выходной сигнал U в ы х * , сигнал Uсм измеряют со стороны выхода усилителя-преобразователя устройства обратной связи.



 

Похожие патенты:

Изобретение относится к нефтепромысловой геофизике и может быть использовано в процессе акустического каротажа. Согласно заявленному изобретению обеспечивается моделирование реального акустического волнового сигнала и полное дистанционное тестирование прибора акустического каротажа в полевых условиях путем разложения входного акустического волнового сигнала на спектральные составляющие и сравнение полученной спектральной характеристики с эталонной спектральной характеристикой.

Изобретение относится к области изготовления, градуировки и обслуживания приборов и устройств для геофизических измерений и может быть использовано в оборудовании для каротажа, содержащем систему охлаждения с использованием криогенных жидкостей.

Изобретение относится к области геофизики и может быть использовано для проверки и подготовки к работе в полевых условиях аппаратуры импульсной электроразведки. .

Изобретение относится к способам определения технических параметров приборов, выполняющих дистанционные исследования геологической среды. .

Изобретение относится к области нефтегазодобывающей промышленности и предназначено для обеспечения измерений плотности преимущественно буровых и тампонажных растворов, используемых в процессе строительства скважин.

Изобретение относится к области метрологического обеспечения скважинной геофизической аппаратуры, а именно к калибровке аппаратуры по контролю технического состояния нефтяных и газовых скважин гамма-гамма методом.

Изобретение относится к области метрологического обеспечения скважинной геофизической аппаратуры, а именно к созданию стандартных образцов для калибровки скважинной аппаратуры нейтронного каротажа, работающей на газовых месторождениях и подземных хранилищах газа (ПХГ).

Изобретение относится к области метрологического обеспечения скважинной геофизической аппаратуры (СГА), а именно к созданию стандартных образцов для калибровки СГА нейтронного каротажа, работающей на газовых месторождениях и подземных хранилищах газа.

Изобретение относится к области сейсморазведки, а именно к средствам для определения параметров сейсмоприемников. .

Изобретение относится к измерительной технике и может быть использовано для определения динамических характеристик датчиков угловой скорости в условиях воздействия на них статических ускорений.

Изобретение относится к измерительной технике, а точнее к струнным акселерометрам для автономного определения параметров движения летательных аппаратов и может быть использовано при производстве струнных акселерометров.

Изобретение относится к испытательной технике и предназначено для испытаний и градуировок акселерометрических датчиков и другой навигационной аппаратуры, определяющей параметры движения различных по назначению объектов.

Изобретение относится к области измерительной техники, в частности к способам и устройствам для определения чувствительности пьезоэлектрических акселерометров на низких частотах.

Изобретение относится к коррекции систематических ошибок в сенсорном устройстве. Сущность изобретения заключается в том, что производится коррекция систематической ошибки сенсорного устройства, имеющего множества акселерометров, сконфигурированных для измерения ускорения силы тяжести.

Изобретение относится к измерительной технике, а именно к устройствам, предназначенным для установки и предварительной оценки заявленных технических характеристик приборов для измерения угловой скорости и углового положения.

Изобретение относится к области приборостроения бесплатформенных инерциальных систем ориентации и навигации летательных аппаратов, морских и наземных подвижных объектов, внутритрубных инспектирующих снарядов магистральных трубопроводов и других подвижных объектов.

Изобретение относится к измерительной технике и предназначено для калибровки термоанемометрических датчиков скорости потока жидкости и может быть использовано для повышения информативности геофизических исследований скважин, проводимых с применением термоанемометрических датчиков.

Изобретение относится к контрольно-измерительной технике и может применяться для поверки класса измерителей скорости (ИС) движения транспортных средств (ТС), использующих видеокамеру.

Изобретение относится к способу и устройству для возбуждения волн в стержнях с целью калибровки датчиков ускорения и датчиков силы, в частности, с большими амплитудами.

Изобретение относится к измерительной технике, и может быть использовано для определения параметров кварцевых маятниковых акселерометров. Согласно способу акселерометр располагают в первом положении на подвижном основании, при котором ось чувствительности пластины акселерометра лежит в плоскости горизонта перпендикулярно горизонтальной оси вращения основания, при этом подают калиброванные по уровню и знаку электрические сигналы Uсм на первый вход устройства обратной связи, для каждого сигнала Uсм измеряют сигнал Uвых на выходе и сигнал U с м ∗ смещения на втором входе устройства обратной связи и определяют зависимость Uвых от U с м ∗ , (статическую характеристику акселерометра «выходной сигнал» - «сигнал смещения»), поворачивают основание на малый угол и повторяют указанные действия, затем вычисляют параметры акселерометра. Техническим результатом является возможность прогнозирования стабильности положения оси чувствительности при смещении центра масс чувствительного элемента из-за дрейфа нуля со стороны входа устройства обратной связи, а также уровня выходного сигнала акселерометра в отсутствие ускорения силы тяжести. 4 ил.
Наверх